附录C 冻胀性土地基上基础的稳定性验算

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一、计算的理论基础及依据
残留冻土层的确定只是根据自然场地的冻胀变形规律，没有考虑基础荷重的作用与土中应力对冻胀的影响，或者说地基土的冻胀变形与其上有无建筑物无关，与其上的荷载大小无关。例如，单层的平房与十几层高的住宅楼在按残留冻土层进行基础埋深的设计时，将得出相同的残留冻土层厚度，具有同一埋深，这显然是不够合理的。
附录C所采用的方法是以弹性层状空间半无限体力学的理论为基础的，在一般情况下(均匀的非冻结季节)地基土是单层的均质介质，而在季节冻土冻结过程中则变成了含有冻土和未冻土两层变形模量差异甚大的非均质介质，即双层地基，在融化过程中又变成了融土—冻土—未冻土的三层地基。
均质地基土上的基础在冻结之前由外荷(附加荷载)引起的土中附加应力的分布是属于均质(单层)的，当冻深发展到浅基础底面以下，由于已冻土的力学特征参数与未冻土的差别较大而变成了两层。当基础底面下土冻结到一定厚度(冻层厚度与基础宽度之比)，由于冻土的变形模量大于冻结界面下暖土的变形模量几倍甚至十多倍，冻土层产生附加应力的扩散作用与重分配。冻土地区地表土层寒季年复一年的冻结，形成了“后生”季节双层地基。
建(构)筑物其基础底面压力都小于地基承载力设计值，一般都应用均质直线变形体的弹性理论计算土中应力，土冻结之后的力学指标大大提高了，形成双层地基，因此可采用双层空间半无限直线变形体理论来分析地基中的应力及其分布。
季节冻结层在冬季土的负温度沿深度的分布，当冻层厚度不超过最大冻深的3/4时，即负气温在翌年入春回升之前可看成直线关系，根据黑龙江省寒地建筑科学研究院在哈尔滨和大庆两地冻土站(冻深在2m左右地区)实测的竖向平均温度梯度，可近似地用10℃/m表示，地下各点负温度(℃)的绝对值可用下式计算：
T＝10(h-z)(17)
式中：h——自基础底面算起至冻结界面的冻层厚度(m)；
z——自基础底面算起冻土层中某点的竖向距离(m)。
冻土的变形模量(或近似称弹性模量)与土的种类、含水程度、荷载大小、加载速率以及土的负温度等都有密切关系。此处由于是讨论冻胀性土的冻胀力问题，因此，土质和含水率选择了冻胀性的黏性土，其变形模量与土温的关系委托中国科学院兰州冰川冻土研究所做的试验，经过整理简化后其结果为：

省计算技术研究所编了一套，包括圆形、条形和矩形的，后来对计算结果进行分析，认为不理想，于1988年又请中国科学院哈尔滨工程力学研究所重新编了一套，包括圆形、条形以及空间课题中的矩形程序，对其计算结果经整理和分析仍不够满意；最后参考上述两次的计算及教科书中双层地基的解析计算结果，根据实际地基两层的刚度比，基础的面积、形状、上层高度等参数，经过内插、外推求出了条形、方形和圆形图表的结果。
根据一定的基础形式(条形、圆形或矩形)、一定的基础尺寸(基础宽度、直径或边长的数值)和一定的基底之下的冻层厚度，即可查出冻结界面上基础中心点下的应力系数值。
土的冻胀应力是这样得到的，如图22所示，图22a为一基础放置在冻土层内。设计冻深为H，基础埋深为h，冻土层的变形模量、泊松比分别为E₁、v₁，下卧不冻土层的变形模量E₂及泊松比v₂均为已知，当基底附加压力为F时，引起地基冻结界面上a点的附加应力为f₀，其附加应力的大小与其分布完全可以用双层地基的计算求得。图22b所示的地基与基础，其所有情况与图22a完全相同，二者所不同之处在于图22a为作用力F施加在基础上，地基内a点产生应力f₀，图22b为基础固定不动，由于冻土层膨胀对基础产生一P力，引起地基内a点的应力为p₀，在界面上的冻胀应力按约束程度的不同有一定的分布规律。如果P＝F时，则p₀＝f₀，由于地基基础所组成的受力系统与大小完全相同，则地基和基础的应力状态也完全一致。换句话说，由F引起的在冻结界面上附加应力的大小和分布与产生冻胀力P(＝F)的在冻结界面上冻胀应力的分布和大小完全相同；所以求冻胀应力的过程与求附加应力的过程是相同的，也可将附加应力看成冻胀应力的反作用力。
黑龙江省寒地建筑科学研究院于哈尔滨市郊的阎家岗冻土站中，在四个不同冻胀性的场地上进行了法向冻胀力的观测，正方形基础尺寸A＝0.7m×0.7m0.5m²，冻层厚度为1.5m～1.8m，基础埋深为零。四个场地的冻胀率η分别为η₁＝23.5％、η₂＝16.4％、η₃＝8.3％、η₄＝2.5％。其冻胀力、冻结深度与时间的关系见图23、图24、图25和图26。



根据基础底面之下冻层厚度h与基础尺寸，查双层地基的应力系数图表，就可容易地求出在该时刻冻胀应力σ_fh的大小。将不同冻胀率条件下和不同深度处得出的冻胀应力画在一张图上便获得土的冻胀应力曲线。
由于在试验冻胀力的过程中基础有20mm～30mm的上抬量，法向冻胀力有一定的松弛，因此，在测得力的基础上再增加50％的力值。形成“土的冻胀应力曲线”素材的情况是：冻胀率η＝20％，最大冻深H＝1.5m，基础面积A＝0.5m²，则冻胀力达到1000kN，相当于2000kN/m²，这样大的冻胀力用在工程上有一定的可靠性。
在求基础埋深的过程中，对传到基础上的荷载只计算上部结构的自重，临时性的活荷载不能计入，如剧院、电影院的观众厅，在有节目演出时座无虚席，但散场以后空无一人，当夜间基土冻胀时荷载根本就不存在；又如学校的教室，在严冬放寒假，正值冻胀严重的时期，学生都回家去，教室是空的等。因此，在计算平衡冻胀力的附加荷载时，只计算实际存在的(墙体扣除门窗洞)结构自重，并应乘以一个小于1的荷载系数(如0.9)，以考虑偶然最不利的情况。
基础底面处的接触附加压力可以算出，冻层厚度发展到任一深度处的应力系数可以查到，附加压力乘以应力系数即为该截面上的附加应力。然后寻求小于或等于附加应力的冻胀应力，这种截面所在的深度减去应力系数所对应的冻层厚度即为所求的基础的最小埋深，在这一深度上由于向下的附加应力已经把向上的冻胀应力给平衡了，即压住了，肯定不会出现冻胀变形，所以是绝对安全的。
二、采暖对冻胀力的影响
现行地基基础设计规范中对于有热源房屋(采暖房屋)，考虑供热对冻深的影响问题，取中段与角段(端)两个不同值是合理正确的。但对角段的范围应该修改一下，该规范规定自外墙角顶点至两边各延长4m的范围内皆为角段，这种用绝对数值来表现冻深的影响不够合适，实际上这种影响是冻深的函数。例如：在冻深仅有400mm的地区，角段范围为冻深的10倍，而在冻深4.0m的严寒地区，则角段只有1倍的冻深。本规范采用角段的范围为1.5倍的设计冻深，1.5倍冻深之外的影响微弱，可忽略不计。
采暖(或有热源)建筑物对基础的影响要比一个采暖影响系数复杂得多，在基础埋深不小于冻深时，采暖影响系数还有直接使用价值，但对“浅基础”(基底埋在冻层之内)就无法单独使用了。黑龙江省寒地建筑科学研究院在阎家岗冻土站对“采暖房屋的冻胀力”进行了观测，室内采暖期的平均温度见表28。试验基础A为独立基础，基底面积为1.00m×1.00m，埋深为0.50m，下有0.50m的砂垫层，基础A’与A完全相同的对比基础，在裸露的自然场地上，见图27。试验基础B为1m长的条形基础，埋深为0.50m，下有0.50m的砂垫层，基底宽度为0.60m，基础两端的地基土各挖一道宽250mm～300mm的沟，其中填满中、粗砂，深度为1.3m，该沟向室外延伸2.5m～3.0m，沟两侧衬以油纸。试验基础B’为与B完全相同的对比基础，在裸露的自然场地上，砂沟在基侧两边对称，其冻胀力见图28。试验基础C与试验基础A完全相同，其冻胀力见图29。试验基础C为一直径400mm、长1.55m的灌注桩。基础C’为对比基础，见图30。从图中可见，采暖房屋下面的基础所受的冻胀力远较裸露场地的为小，绝不仅是一个采暖影响系数的问题。





原国家标准《建筑地基基础设计规范》GBJ7中采暖对冻深的影响系数ψ_t，是为了考虑基础的最小埋深不小于室内采暖时基础附近的冻深而出现的，只能用在这种情况下。而在讨论季节冻土地基中冻胀力对采暖建筑物浅基础的作用时，仍采用这样一个影响系数，就显得很不够用了。例如桩基础，其上所受到的切向冻胀力不单要计算在垂直方向上沿桩身冻层厚度的减少，还要考虑在水平方向上室内一侧非冻土不产生冻胀力的因素。又如浅基础，其底面所受到的法向冻胀力，在计算垂直方向的冻胀力时，有两个边界条件是已知的。一是当采暖影响系数ψ_t＝1.0时，基底所受的法向冻胀力与裸露场地的情况相等，即采暖的影响可忽略不计；二是当基础附近的冻结深度与基础埋深相等时，即ψ_tz_d＝d_min，则基底所受到的法向冻胀力为零，法向冻胀力不出现。
此处假定从裸露场地的冻深到采暖后冻深等于基础埋深深度的范围内，法向冻胀力近似按直线分布，即中间任何深度处可内插求得。因此，除采暖对冻深的影响系数ψ_t外，另外引出两个影响系数，即：由于建筑物采暖其基础周围冻土分布对冻胀力的影响系数ψ_h，由于建筑物采暖基底之下冻层厚度改变对冻胀力的影响系数ψ_v。ψ_h的取值为：1)在房屋的凸角处为0.75；2)在直墙段为0.50；3)在房屋凹角处为0.25。而ψ_v以按下式计算：

三、切向冻胀力
影响切向冻胀力的因素除水分、土质与负温三大要素外，还有基础侧表面的粗糙度等。大家都知道，基侧表面的粗糙度不同，对切向冻胀力影响极大，但对此定量的研究不多。应该注意，表面状态改变切向冻胀力与土的冻胀性改变切向冻胀力二者有本质的区别。基侧表面粗糙，仅能改善基础与冻土接触面上的受力情况，提高抗剪强度，即冻结抗剪强度增大，但如果土本身的冻胀性很弱，冻结强度再大也无法体现；反过来，接触面上的冻结强度较低，土的冻胀性再大也施加不到基础上多少，只能增大剪切位移。因此，在减少或消除切向冻胀力的措施中，增加基础侧表面的光滑度和降低基础侧表面与冻土之间的冻结抗剪强度能起到很好的作用，效果是显著的。
关于切向冻胀力的取值：
1查阅了国内和国外一些资料，凡是土的平均冻胀率、桩的平均单位切向冻胀力等数据同时具备的，才收录在内。
所获数据合计232个，其中弱冻胀土28个，冻胀土32个，强冻胀土113个和特强冻胀土59个，见图31。从散点图上看。数据比较分散，用曲线相关分析结果也很差。

取值问题只可用作图法求解。
2由于桩基础与条形基础的受力情况差别较大，在列表时将条基单独分出，见表29，减半取用。条形基础的切向冻胀力比桩基础小的原因在几点说明中已有详述；同时条形基础很少受切向冻胀力作用而导致破坏的讨论，几点说明中也有，此处不再赘述。

3条形基础，尤其毛石条形基础在季节冻土地区的少层、多层建筑中应用广泛，但切向冻胀力的试验很少人做。自1990年开始黑龙江省寒地建筑科学研究院在阎家岗冻土站一直进行观测。
从试验得出的数据看，切向冻胀力确实不小，如果检算现有房屋，有相当一部分早应破坏，确有大多数至今完好无损。为建筑物使用安全，在基础浅埋设计中采取防切向冻胀力措施先把切向冻胀力消除掉。避免浅基础遭受切向冻胀力与法向冻胀力共同作用，所以在规范例题中一般不是采取在基侧回填不小于100mm砂层就是将基础侧面砌成不小于9°(β角)的斜面来消除切向冻胀力的。这样可使基础受力清楚，计算准确，安全可靠。
规范附录C公式(C.1.1-2)中设计摩阻力q_sia按桩基受压状态的情况取值。由于侧阻力发挥到最大数值需有一个剪切位移过程，考虑到冻拔桩不允许有较大的上拔变形，所以公式中要乘以一个侧阻力发挥程度系数0.5。缺少试验资料时，可按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94的规定取值。
桩基受拔时的受力情况见附图32(a)、(b)、(c)、(d)。(b)为桩身受力，(c)为地基土的受力，由图可见桩对地基土施以向上的作用力∑q_s，使地基土在一定范围内形成松动区，其质量密度下降，土对桩身的侧压力减小，导致桩侧与土接触面上的抗剪强度(侧阻力)降低。
在冻胀性地基土中的冻拔桩见图32(e)、(f)、(g)、(h)。(f)为桩基的受力情况：

的锚固摩阻力的反作用力，冻土层不会整体上移，冻结界面稳定不动，虽有向上的作用力，但绝不会产生哪怕是很小范围的松动区，所以向上的摩阻力不可能降低，冻拔桩不同于受拔桩。至于起锚固作用的摩阻力究竟取多大，这应看桩与周围土的相对剪切位移，如果位移很小或不许有明显的上拔，就不能取极限摩阻力，而要适当降低摩阻力的取值。
在本规范第5.1.4条第3款切向冻胀力防治措施中，提出将基侧表面作成斜面，其tanβ大于等于0.15的效果很好。黑龙江省寒地建筑科学研究院在特强冻胀土中做了不同角度的一批试验桩，经过1985～1989年的观测，其结果绘在图33中。从图中可见，对于混凝土预制桩，当β不小于9°或tanβ不小于0.15时，将不会冻拔上抬。这是防冻切措施中比较可靠、比较经济、比较方便的措施之一。

在防切向冻胀力的措施中，采用水泥砂浆抹面以改善毛石基础侧表面的粗糙程度，因很大的切向冻胀力每年要作用一次，若施工质量不好容易脱皮，因此，必须保证质量。采用物理化学法处理基侧表面或基侧表面土层，一则成本较高，再则有的不耐久，随时间的延长效果逐渐衰退。
用盐渍化法改善土的冻胀性，同样存在耐久性问题，土中水的运动会慢慢淡化其浓度，使逐渐失效，其副作用是使纯净土盐渍化，有腐蚀作用。在多年冻土地区为避免形成盐渍冻土，在非必要情况下，尽量不用盐渍化法；因在相同负温下，尤其温度较高时，会使土的力学强度指标降低很多。
有一些建筑物基础，尤其是条形基础中部的直线段，按切向冻胀力的计算结果，已经超出安全稳定的警戒线许多，但仍完好无损，这是可能的，但不能由此得出建筑物基础中的切向冻胀力不存在、不考虑或不计算等不正确的结论。前面已说过，土的冻胀力产生于下部冻结界面，切向冻胀力则表现在上部基侧与土冻结在一起的接触面处。冻结界面随时间向下推移，其基础侧表面却原地不动，上部冻胀性土体在冻结过程中先是冻结膨胀，膨胀的结果出现水平冻胀内力，即压应力，随着气温的继续降低，土温低于剧烈相变区之后，膨胀逐渐减弱至零，水平胀力达到最大。此时基侧表面的冻结抗剪强度由于有最大水平法向冻胀压力的存在，冻结强度则达到很高的数值，它能承受并传递很大的切向冻胀力。在此时若气温继续降低，上部土温相应下降，土体开始收缩，水平压应力逐渐减小，土温降到一定程度，水平冻胀内力消失。进入严冬时地表土体出现收缩并产生拉应力(张力)，土中张力的存在将明显削弱基侧表面的冻结抗剪强度。当张力足够大，其拉伸变形超过极限值之后，就出现地裂缝，微裂缝一旦出现，由于应力集中的作用，将沿长度及深度方向很快发展延伸，形成较大的裂缝，即常说的“寒冻裂缝”。
在寒冷地区的冬季常可看到基侧散水根部的裂缝，这种裂缝的存在，在裂缝范围内的切向冻胀力肯定不会有多少，甚至全无。如果在上部土层尚未出现裂缝之前，其切向冻胀力就已经超过传给基础的上部荷载时，就要出问题。这种情况必须按切向冻胀力计算。如果地基土是各向同性的理想均质介质(土质、湿度场及温度场)，可以根据冻土的长期拉伸极限变形以及其线膨胀系数算出裂缝多边形的尺寸。但由于实际中上部土层的土质很复杂，土中湿度相差很大，各处的土温也不一致，所以地裂缝出现的时间、地点和形状各不相同，带有很大的随机性，难以用计算求得。如果在基础侧面不远处有抗拉的薄弱部位，就会在该处首先出现裂缝。一旦出现裂缝，附近土中张力即被松弛，基侧就不再开裂了。处在这种情况下的基础，其切向冻胀力就符合计算结果，一定要认真考虑。如果在施工时有意识地使基侧冻土形成抗拉的薄弱截面(即采取防冻切措施)，诱导该处首开裂缝，将会收到显著效果。总之，如果在设计时没有把握使冻胀性土在基侧形成裂缝，就必须计算切向冻胀力的作用；绝不可对建筑物的稳定性存在侥幸的心理，因此切向冻胀力的计算不可忽略。事实上，确实存在有不少建筑物由于切向冻胀力的作用导致破坏的，这已是众所周知的了。
四、计算例题
如果基础是毛石条形基础，按从试验得出的切向冻胀力的设计值进行计算，一般的建筑结构自重是平衡不了的，尤其在冻胀性较强的地基土中将使建筑物被冻胀抬起。
我国建筑地基基础设计规范对防切向冻胀力的措施有明文规定，因此，我们要求在进行基础浅埋的设计中，首先应采取防切向冻胀力的措施(如基侧回填大于或等于100mm的砂层或将基侧砌成大于或等于9°的斜面)将其消除后，再按法向冻胀力计算。




五、几点说明
1在规范附录C中按平均冻胀率η求冻胀应力σ_fh的图C.1.2-1，是在标准冻深z₀＝1.90m的哈尔滨地区得到的，但它可应用到任何冻深的其他地区，只要冻胀率η沿冻深z的分布规律相似即可，就是将图中的冻深放大或缩小与拟计算地点的深度相同，然后对应着相似点查图。基础底面受到冻胀力的大小，应根据基础的形状和尺寸、冻层厚度等参数按双层地基的计算求得。
在建筑物基础下的地基土，已处于外荷作用下的固结稳定状态，在冻胀应力不超过外荷时不会引起新的变形增量，一旦超过外荷时建筑物就要被冻胀抬起，造成冻害事故，这应尽量避免，在正常情况下一般不允许出现。因此，下卧不冻土的压缩性对土的冻胀性影响不大。
2对切向冻胀力的计算有两条途径，一是查规范附录C表C.1.1，这一方法非常简单方便，但有一定的近似性；二是按层状地基的方法计算，较为繁杂，但比较合理且精度较高。
表C.1.1切向冻胀力设计值τ_d是将桩基础与条形基础分开列出的，条形基础上的切向冻胀力是桩基础上的一半。
例如从条形基础取出D/2段的长度，它与冻土接触的侧表面长度为D，另一桩基础其直径为d，设d＝D/π，桩的周长等于条基两面的长度。该地的设计冻深为h，近似假设条基和桩基中基础对冻土的约束范围相等并等于L，则在设计冻深之内参与冻胀的冻土体积(图34)：

比较两式得知，在参与的土体积中，桩基的多出一项πhL²。一般来说，建筑地基基础中所使用的桩(与验算冻胀力有关的中、小型建筑物)，其直径都在600mm以下，而其影响范围L，最少也小不过设计冻深，也就是说d小于L，条基所受的切向冻胀力还不到桩基的一半。
条形基础的受力状态属平面问题，桩基础的受力则属空间问题，二者有很大区别。
3规范附录C图C.1.2-1的曲线是偏于安全的。因形成该曲线的试验基础的装置是用的锚固系统；即在地基土冻结膨胀之前，附加载荷为零，试验过程中对地基施加的外力是冻胀力的反作用力。未冻土地基是在结构自重的作用下达到固结稳定，基础下面土的物理力学性质发生变化，如孔隙比降低、含水率减少等，改变后土质的冻胀性在一定程度上有所削弱。我们计算时仍用改变以前的，所以是比较安全的。
4附录C图C.1.2-2、图C.1.2-3和图C.1.2-4中的应力系数曲线，是在层状空间半无限直线变形体体系中得出的，对裸露场地和非采暖建筑物中的基础，计算冻胀力有较好的适用性，精度较高。采暖建筑物基础下的冻土处在冻土与非冻土的边缘，条件有所改变，按严格计算有一定的近似性，但总的来说向安全的方面偏移。
5在过去采取防冻害措施时，最常用的就是砂垫层法，砂垫层本身不冻胀，这与基础一样，但把它当作基础的一部分就不合适了。因砂垫层在传递应力时有扩散作用，附加压力传到垫层底部变小很多，这与同深度的基底附加压力差别很大，砂垫层的底部若不落到设计冻深的底面，仍起不到防冻害的作用。
6无论切向冻胀力还是法向冻胀力都出自冻结界面处的冻胀应力，它是地基土的冻胀力之源。只要基侧表面与冻土之间的冻结强度足以把所产生的切向冻胀力传递给基础，也就是说切向冻胀力全部消耗了土的冻胀应力，则基础底部的法向冻胀力就不复存在了，基底之下也就不必采取其他措施了。所以过去那种将对基础单独做切向冻胀力与单独做法向冻胀力试验之值叠加的计算是不正确的。
7消除切向冻胀力的措施之一是在基侧回填中粗砂，其厚度不应太小，下限不宜小于100mm。如果保证不了一定的厚度和毛石基础特别不平整，当地基土冻胀上移时，处于地下水位之上的这种松散冻土，也会因摩阻力对基础施以向上的作用力，该力将减少基底的附加压力，对平衡法向冻胀力很不利。因此，设计与施工时基础侧壁都应保证要求的质量，只有这样，不考虑切向冻胀力和砂土的摩阻力才符合实际情况。
8在基础工程的施工过程中，关键的工序之一就是开挖较深的基槽，尤其在雨期施工，水位之下挖土方以及冬季刨冻土等。如果消除切向冻胀力后，全部附加压力能够压住法向冻胀力时，可以免除基底之下作砂垫层了。如果在基础底面之上采取防冻切措施能代替在基底之下采用砂垫层的方案是最理想的，因少挖很多土方，而合理、方便与经济。
9中国季节冻土标准冻深线图中所标示的冻结深度，实质上是冻层厚度，不冻胀土的冻层厚度就是它自身的冻结深度，但对冻胀性土，冻层厚度减去冻胀量才为冻结深度。如哈尔滨地区的标准冻深为1.90m，而哈尔滨市郊阎家岗冻土站中的特强冻胀土(η＝23％)，其冻层厚度仅有1.50m，其中冻胀量占280mm，实际冻结深度仅有1.22m。这在求基础最小埋深时都设计算，将它作为一个安全因素储备着。
由于基础材料的导热系数不同，有不少基础之下的冻层厚度加大，因为这一加深的范围很小，所增加冻胀力的数量不大，实用上可忽略不计。
10规范附录C中采暖对冻深的影响系数表C.2.1-1不适用于衔接多年冻土的季节融化层，由于冬季的冻结指数远大于夏季的融化指数，冬季融化层全部冻透之后，负温能量尚未耗尽并继续施加作用。
规范附录C中采暖对冻土分布的影响系数表C.2.1-2是针对季节冻土地基的，因外墙内侧一般没有冻土，即便有也是很窄、很薄的，这种很小的局部所形成的冻胀合力与半无限体的地基相比，可忽略不计。但对严寒地区则不然，由于气温低而时间长，室内虽采暖，外墙内侧地面之下的土仍会冻结，而且达到不可忽视的一定空间尺寸。如冻进外墙内侧1m宽以上，在这种情况下，对阳墙角来说，基础周围冻土的分布，就与裸露场地基础的条件相差无几了，平面分布的影响系数可认为等于1.0，若中间值时可内插求取ψ_h。
11附录C自锚式基础的公式(C.3.1)中，R_ta为当基础受切向冻胀力作用而上移时，基础扩大部分顶面覆盖土层产生的反力；近似看作均匀分布，该反力按地基受压状态承载力的计算值取用，当基础上覆土层为非原状时，除要对基坑回填施工的质量提出严格要求外，根据实际回填质量尚应乘以折减系数0.6～0.8。

C.1  裸露的建筑物基础