《城市供热管网暗挖工程技术规程》CJJ 200-2014

中华人民共和国行业标准

城市供热管网暗挖工程技术规程

Technical specification for city heat-supplying pipe net constructed by mining method

CJJ 200-2014

批准部门：中华人民共和国住房和城乡建设部

施行日期：2015年4月1日

中华人民共和国住房和城乡建设部公告

第507号

住房城乡建设部关于发布行业标准《城市供热管网暗挖工程技术规程》的公告

现批准《城市供热管网暗挖工程技术规程》为行业标准，编号为CJJ 200-2014，自2015年4月1日起实施。其中，第1.0.5、4.2.6、11.1.3、14.9.11条为强制性条文，必须严格执行。

本规程由我部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。

中华人民共和国住房和城乡建设部

2014年7月31日

前 言

根据住房和城乡建设部《关于印发〈2008年工程建设标准规范制订、修订计划（第一批）〉》（建标[2008]102号）的要求，规程编制组经过深入调查研究，认真总结实践经验，参考有关国际标准和国外先进标准，并在广泛征求意见的基础上，编制本规程。

本规程的主要技术内容是：1.总则；2.术语和符号；3.工程地质与水文地质勘察；4.平纵断面设计；5.材料；6.结构上的作用（荷载）；7.检查室（竖井）结构设计与计算；8.隧道结构设计与计算；9.支架结构设计与计算；10.地下水处治及地层预加固设计；11.结构防水；12.施工设计与监控量测；13.环境风险源专项设计；14.工程施工；15.工程验收。

本规程中以黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。

本规程由住房和城乡建设部负责管理和对强制性条文的解释，由北京市热力集团有限责任公司负责具体技术内容的解释。执行过程中如有意见或建议，请寄送北京市热力集团有限责任公司（地址：北京市朝阳区西大望路1号温特莱中心A座，邮编：100026）。

本规程主编单位：北京市热力集团有限责任公司

本规程参编单位：北京市热力工程设计公司

北京特泽热力工程设计有限责任公司

北京交通大学

中国市政工程华北设计研究院

天津天材塑料防水材料有限公司

建设部沈阳煤气与热力研究设计院

本规程主要起草人员：刘荣 贺少辉 牛小化 张玉成 王水 刘艳芬 董淑棉 陈文化 李承辉 徐金锋 董乐意 李孝萍 王孝国 林纳新 刘世宇 周万彬 姜林庆

本规程主要审查人员：崔志杰 高永涛 高文新 张本秋 张国京 王远峰 王乃震 周江天 陆景慧 张建伟 黄晓飞

1.0.1  为使城市供热管网暗挖工程的设计、施工及验收做到技术先进、安全适用、经济合理、确保质量和保护环境，制定本规程。

▼ 展开条文说明
1.0.1  自20世纪80年代末开始，城市供热管网地下工程逐渐引入暗挖隧道施工工艺，但是热力行业无暗挖隧道的设计和施工规程，主要参照城市地铁工程相关的规程，不尽符合热力工程的结构与工艺特点。随着城市供热管网行业的快速发展，尤其是暗挖法在城市供热管网工程中的大量应用，亟需编制符合热力暗挖结构与工艺特点的技术规程。本规程在综合近年供热管网暗挖工程设计和施工经验的基础上，针对存在的关键技术问题，开展了系统深入的科学研究；基于课题研究成果并综合地铁、铁路、公路隧道工程的技术进展，编制完成。本规程的城市供热管网暗挖工程，是指在岩石地层中基于新奥法原理采用钻爆开挖的隧道工程，和在软弱岩层或土层中基于浅埋暗挖法原理开挖的隧道工程。

1.0.2  本规程适用于供热管网中暗挖隧道的设计、施工及验收。

1.0.3  城市供热管网暗挖工程设计，应遵照国家有关法律、法规，重视供热管网隧道工程对城市环境和地下水资源的影响。

▼ 展开条文说明
1.0.3  城市供热管网地下工程一般是在软弱破碎地层，并存在地下水的环境中修建的。国际隧道协会于20世纪90年代，就地下水对隧道设计的影响、对施工危害性和对结构耐久性的影响，在世界范围内进行了系统的调研与总结，写出了近70页的专题研究报告发表在国际著名刊物上。“水是隧道工作者的‘天敌’，在开挖过程中，水会引起各种问题；由于水的存在，增加地层加固和隧道支护、衬砌的成本；在隧道的使用年限内，水常常引起后续的系列问题，不仅影响隧道的衬砌，而且影响隧道内的各种设施。”开宗明义地论述了地下水对隧道设计的影响，以及对施工和结构耐久性的危害。2007年11月14日，北京市住房和城乡建设委员会和北京市水务局联合发布了《北京市建设工程施工降水管理办法》该办法规定自2008年3月1日起，北京市所有新开工的工程限制进行施工降水。可以断言，在未来的热力地下工程建设中，浅埋暗挖法仍将是最主要的隧道施工工法，有些情况下往往是唯一选择。因此，本规程强调了对地下水环境的保护以及控制施工对地下水环境的影响，真正实现绿色设计与施工。

1.0.4  城市供热管网暗挖工程建设应节约用地、节约能源及保护城市环境，对施工过程产生的噪声、弃渣，以及结构的防水等应采取措施妥善处理。

1.0.5  城市供热管网暗挖工程主体结构设计使用年限不应小于100年。（自2022年1月1日起废止该条,详见新规《供热工程项目规范》GB 55010-2021）

▼ 展开条文说明
1.0.5  《地铁设计规范》GB 50157和《铁路隧道设计规范》TB 10003均强制性规定主体结构的设计使用年限为100年。城市热力检查室及隧道工程与地铁隧道一样，为重要的市政基础设施工程。本规程对于检查室结构和隧道结构，按《地铁设计规范》GB 50157和《铁路隧道设计规范》TB 10003对结构耐久性的要求，规定主体结构工程的设计使用年限不应小于100年。
本规程所规定的主体结构，是指供热主管网的检查室、隧道等结构；对于重要的支线管网结构，也应按不应小于100年的使用年限进行设计。使用年限，是指在正常的维护条件下，能保证主体结构工程正常使用的时段；其具体保证措施应符合本规程有关规定，未及部分可参照现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010等有关规定执行。
设计使用年限为100年，但设计基准期仍为50年。以设计文件内容是否满足不应小于100年的使用年限及混凝土工程、钢筋工程、防水工程等施工验收是否达到设计要求为判定依据。设计文件的检查内容包括：①结构所处的环境类别；②混凝土材料的耐久性基本要求；③结构或构件中钢筋的混凝土保护层厚度；④结构使用阶段的检测与维护要求；同时还需检查检验批质量验收记录、分项工程质量验收记录、分部工程质量验收记录、单位工程质量验收记录。

1.0.6  未经技术鉴定或设计许可，不得改变隧道结构的用途和使用环境。

▼ 展开条文说明
1.0.6  供热管网隧道结构是基于一定的环境和荷载条件进行设计的，一旦改变条件将对结构的安全和耐久性产生影响。

1.0.7  城市供热管网暗挖工程设计与施工应遵循管超前、严注浆、短开挖、强支护、快封闭、勤量测的原则。

▼ 展开条文说明
1.0.7  城市供热管网暗挖工程一般与复杂的环境发生相互作用与相互影响，并往往穿越破碎、软弱、承载能力低、自稳能力差且含有地下水和地下管线渗漏水的地层。为了有效地控制对周边环境的影响及确保工程结构和工程施工的安全，在开挖前要采取超前小导管、管棚和向地层中注浆等措施，预先加固地层和封堵地下水；每次开挖的长度不能太长，以利于及时施作支护结构并达到使支护结构尽快封闭成环的目的，支护封闭成环后应及时进行背后回填注浆；因地层的承载能力低、自稳能力差，且环境对施工所引起的不利影响的控制要求严格，应施作承载能力强、刚度大、抗变形能力强的支护结构，严格控制地层的变形和移动及因地层的变形和移动所引起的对周边环境的不利影响；在施工过程中，应按规范、标准、规程的要求和设计文件的要求，进行支护结构的受力和变形、地层的变形和移动、地面沉降、周边建（构）筑物（包括房屋、地下管线等）的变形等监控量测，并及时反馈信息，调整施工方案及工艺措施等，切实做到信息化动态施工。

1.0.8  城市供热管网暗挖工程的设计和施工应积极采用新技术、新工艺、新设备、新材料。

1.0.9  城市供热管网暗挖工程的设计、施工及验收除应符合本规程外，尚应符合国家现行有关标准的规定。

2.1.1  供热管网隧道 heat-supplying tunnels

   用于布设城市供热管道的隧道。

2.1.2  深埋隧道 a deep tunnel

   开挖、支护和衬砌施工过程所引起的地层变形和移动不波及地表面的隧道。

2.1.3  浅埋隧道 a shallow tunnel

   开挖、支护和衬砌施工过程所引起的地层变形和移动波及地表面的隧道。

2.1.4  隧道埋深 overburden

   地表面至隧道支护结构拱顶的深度。

2.1.5  暗挖法 digging method

   采用非明挖方式进行地下洞室开挖作业的施工方法。

▼ 展开条文说明
2.1.5  广义上来说，暗挖法包括矿山法、盾构法和顶管法。本规程是关于矿山法的技术规程，涵盖的地层包括岩石（体）地层和土质地层，隧道的埋深包括浅埋和深埋，开挖方法包括人工开挖和钻爆法开挖。

2.1.6  新奥法 New Austrian Tunneling Method (NATM)

   采用锚杆和喷射混凝土及时支护以控制围岩的变形和松弛，并通过对围岩和支护的量测、监控来指导隧道动态设计和施工的方法。

2.1.7  浅埋暗挖法 shallow tunneling method

   在距离地表较近的地下，采用多种辅助工法超前作业以改善加固围岩，并沿用新奥法原理进行地下洞室暗挖作业的施工方法。

▼ 展开条文说明
2.1.7  浅埋暗挖法的具体施工方法包括正台阶法、正台阶环形开挖法、单（双）侧壁导洞法、中洞法、CD法、CRD法等。
1  正台阶法：先开挖隧道的上半断面，待开挖到一定距离后再同时开挖下半断面的施工方法。根据上半断面超前距离的不同，可分为长台阶法、短台阶法及微台阶（超短台阶）法。
2  正台阶环形开挖法：先釆用环形开挖预留核心土的方法开挖、支护隧道的上半断面，待开挖、支护到一定距离后，再开挖和支护下半断面的施工方法。
3  单（双）侧壁导坑法：先开挖隧道一侧（两侧）的导坑，并进行初期支护，再分部开挖、支护剩余部分的施工方法。
4  中洞法：先开挖、支护中间隔墙（或立柱）部分，并完成中间隔墙（或立柱）浇筑后，再进行两侧开挖、支护的施工方法。
5  中隔壁法（CD法）：将隧道开挖与支护分两部分进行，先分部开挖隧道的一侧，并施作临时中隔壁，然后再分部开挖与支护隧道另一侧，最终使支护封闭成环的施工方法。
6  交叉中隔壁法（CRD法）：先分部开挖隧道一侧，施作临时中隔壁及部分临时仰拱，使支护封闭成环；再分部开挖隧道另一侧，并延长临时仰拱，最终使隧道整个断面的支护封闭成环的施工方法。

2.1.8  围岩 surrounding rock

   隧道工程施工影响范围内的岩土体。

2.1.9  围岩分级 classification of surrounding rock

   根据影响围岩稳定性的主要因素，选择若干主要指标，采用定性划分和定量指标相结合的方法对围岩稳定程度的分级。

2.1.10  初始地应力场 initial stress field in ground

   在自然条件下，由于受自重和地质构造运动作用，在岩土体中形成的应力场。

2.1.11  围岩压力 pressure acted by surrounding rock

   在初始地应力场中，隧道开挖后，因围岩变形或松动等原因，作用于隧道支护或衬砌结构上的压力。

2.1.12  竖井 vertical shaft

   为提升土石、运送人员和材料、通风等而设置的洞壁直立的井状通道。

2.1.13  初期支护 initial support

   竖井和隧道开挖后，及时施作的锚杆（管）和喷射混凝土支护。

2.1.14  二次衬砌 final lining

   隧道的初期支护基本稳定后，施作的模筑混凝土衬砌。

2.1.15  检查室 inspection well

   地下敷设管线上，在需要经常操作、检修的管路附件处设置的专用构筑物。

2.1.16  固定支架 fixed trestle

   不允许管道与其有相对位移的管道支架。

2.1.17  滑动支架 movable trestle

   允许管道有轴向和侧向相对位移的管道支架。

2.1.18  导向支架 guiding trestle

   只允许管道有轴向位移的管道支架。

2.1.19  抗滑槽 groove for anti-sliding of fixed trestle

   为了有效地将固定支架所承受的热力管道推力传递给初期支护和围岩，防止固定支架整体移动，在固定支架处，将隧道初期支护断面适当外扩形成的凹槽结构。

2.1.20  喷射混凝土 shotcrete

   利用压缩空气或其他动力，将按一定配比拌制的混凝土混合物沿管路输送至喷头处，以较高速度垂直喷射于受喷面，依赖喷射过程中水泥与骨料的连续撞击，压密而形成的一种混凝土。

2.1.21  超挖 overbreak

   实际开挖断面大于设计开挖断面的部分。

2.1.22  欠挖 underbreak

   实际开挖断面小于设计开挖断面的部分。

2.1.23  预注浆 advanced grouting

   在开挖前，为了固结地层、填充空隙或止水，从地面或沿着开挖面或拱部进行的注浆。

2.1.24  回填注浆 back filling grouting

   在支护、衬砌完成后，为了填充初期支护与围岩之间或二次衬砌与防水层之间的空隙进行的注浆。

2.1.25  监控量测 monitoring measurement

   施工中对地层、建（构）筑物、地下管线、地表隆沉和支护结构动态进行的经常性观察和测量，并及时反馈信息以指导施工。

2.1.26  环境风险源 environmental risks due to construction

   因热力检查室、隧道施工的影响而引起的周边风险。

▼ 展开条文说明
本规程给出了199个常用符号，并分别做出了定义，这些符号都是本规程各章节中引用的。

2.2.1  作用、作用效应及应力：

   Eax,k、Eay,k——作用在与检查室结构x轴、y轴垂直的侧墙上的主动土压力标准值；

   eak——地下水位以上的主动土压力标准值；

   e＇ak——检查室底板底面处的水土压力标准值；

   ei——作用在隧道侧墙任意点i的侧向压力；

   et——作用在衬砌结构上的侧向压力；

   Fl——作用在锚固端混凝土上的局部压力设计值；

   Fm——锚固端产生的附加局部压力设计值；

   Fsv,k——检查室结构顶面竖向土压力标准值；

   Fxk、Fyk——沿检查室结构x轴、y轴方向的管道水平作用标准值；

   F＇xk、F＇yk——作用在单根支架立柱上沿管道轴向和垂直管道轴向的推力标准值；

   G1k——检查室结构上部覆土重标准值；

   G2k——检查室结构自重与管道及设备自重标准值之和；

   G1s——每延米隧道结构上部h厚覆土重标准值；

   G2s——每延米隧道结构自重与管道及设备自重标准值之和；

   M——推力作用在锚固端的弯矩设计值；

   Ms——按荷载组合计算出的弯矩值；

   Nc——作用效应的标准组合下计算截面上的轴向力；

   Nd——按最不利荷载组合求得的轴向力设计值；

   Nk——轴力标准值；

   N＇k——按最不利荷载组合求得的轴向力标准值；

   Ns——按荷载组合计算出的轴力值；

   P——地面车辆荷载传递到地下结构上的侧压力；

   ——均布荷载值；

   Qvi,k——车辆的i个车轮承担的单个轮压标准值；

   q——围岩垂直均布压力；

   qhz,k——地面以下计算深度Z处墙上的侧压力标准值；

   qv——作用在衬砌结构上不同点的竖向土压力；

   qvk——轮压传递到结构顶面处的竖向压力标准值；

   qvz,k——地面以下计算深度Z处的竖向压力标准值；

   R——结构构件抗力的设计值；

   S——作用效应的基本组合设计值；

   SGik——按第i个永久作用标准值Gik计算的作用效应值；

   SQjk——按第j个可变作用标准值Qjk计算的作用效应值；

   σ——围岩弹性抗力强度；

   σt——结构温度应力；

   σs——受拉钢筋的应力；

   σz——附加应力；

   τ——接触面上剪切应力。

2.2.2  材料指标：

   BQ——岩体基本质量指标；

   [BQ]——修正的岩体基本质量指标；

   C＇——土的有效黏聚力；

   Ec——混凝土的弹性模量；

   Ee——岩土的弹性压缩模量；

   Eg——钢材的弹性模量；

   Er——岩土的弹性模量；

   Es——钢筋的弹性模量；

   fcd——混凝土轴心抗压强度设计值；

   fcmd——混凝土弯曲抗压强度设计值；

   fck——混凝土轴心抗压强度标准值；

   fctk——混凝土轴心抗拉强度标准值；

   f＇scd——钢筋的抗压强度设计值；

   fstd——钢筋的抗拉强度设计值；

   Is(50)——岩石点荷载强度指数；

   Jv一一岩体体积节理数；

   K——地层弹性抗力系数；

   Kv——岩体完整性系数；

   Rc——岩石单轴饱和抗压强度；

   Sk——每立方米岩体非成组节理条数；

   Sn——第n组节理每米长测线上的条数；

   γ——围岩重度；

   γn——土的天然重度；

   γb——回填土的重度；

   γsat——土的饱和重度；

   γw——水的重度；

   γ＇s——地下水位以下土的有效重度；

   μ——泊松比；

   υpm——岩体弹性纵波速度；

   υpr——岩石弹性纵波速度；

   ——岩土内摩擦角；

   ——围岩计算摩擦角；

   ——隧道上覆地层内摩擦角加权平均值。

2.2.3  几何特征：

   A——构件截面面积；

   A0——计算截面的换算截面积；

   Ace——有效受拉混凝土截面面积；

   Acv——墙顶处土体破坏棱体上车辆传递竖向压力的作用面积；

   Al——混凝土局部受压面积；

   As、A＇s——受拉区、受压区纵向钢筋截面面积；

   a、a＇——受拉区、受压区钢筋合力点至截面近边的距离；

   al、bl——面积荷载的长和宽；

   B——隧道宽度；

   b——构件截面宽度；

   bf——I形构件截面受压区的翼缘计算宽度；

   bi——i个车轮的着地分布宽度；

   Cs——最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离；

   d——钢筋直径；

   daj——沿车轮着地分布长度方向，相邻两个车轮间的净距；

   dbj——沿车轮着地分布宽度方向，相邻两个车轮间的净距；

   dm——加强槽钢之间的中心距；

   e——轴向力作用点至受拉边钢筋As合力点的距离；

   e0——轴向力对截面重心的偏心距；

   e＇——轴向力作用点至纵向受压钢筋合力点的距离；

   ei——轴向力对截面重心的初始偏心距；

   es——附加偏心距；

   H——覆土深度；

   Hi——计算点至地面的距离；

   Hp——检査室结构总高度；

   Hs——检查室盖板顶面至设计地面的距离；

   Ht——承压含水层顶板至结构底板（仰拱）底部的土层厚度；

   Hw——承压水压力水头高度；

   h——构件截面高度；

   h0——构件截面有效高度；

   h0i——第i层钢筋截面重心至混凝土受压区边缘的距离；

   ha——深埋隧道围岩压力计算高度；

   hf——I形构件截面受压区的翼缘高度；

   hs——墙顶处土体破坏棱体上车辆传递竖向压力的等代土高；

   ht——计算点至拱顶的垂直距离；

   Ix、Iy——对x轴、y轴的净截面惯性矩；

   L——注浆管管长；

   Ls——墙侧土体破坏棱体在墙顶处的长度；

   l——构件计算长度；

   la、lb一一推力作用位置距立柱较远、较近锚固端处的距离；

   lh——支架计算长度；

   ls——固定支架前后隧道总长度；

   lt——结构计算长度；

   ma——沿车轮着地分布宽度方向的车轮排数；

   mb——沿车轮着地分布长度方向的车轮排数；

   r——浆液扩散半径；

   u——纵向受拉钢筋截面周长的总和；

   us——结构水平位移；

   W0——换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩；

   x——混凝土受压区高度；

   xb——界限受压区高度；

   ysp——自截面重心至受拉边钢筋合力点的距离；

   Z——设计地面至计算点的深度；

   Zw——自设计地面至地下水位的距离；

   z——纵向受拉钢筋合力点至受压区合力点之间的距离；

   zs——待求点深度；

   zt——沿隧道纵轴方向计算长度；

   αi——i个车轮的着地分布长度；

   β——产生最大推力时的破裂角；

   θ——顶板土柱两侧摩擦角；

   ξ——相对受压区高度；

   ξb——相对界限受压区高度。

2.2.4  计算系数及其他：

   Bmax——支架立柱的变形值；

   [B]——单根支架立柱在管道轴线位置处允许最大变形值；

   Cc——填埋式土压力系数；

   Cz——地基水平阻力系数；

   fx、fy——支架立柱在沿管道轴向（x轴）、垂直管道轴向（y轴）推力作用下产生的挠度；

   i——B每增减1m时的围岩压力增减率；

   K1——地下水影响修正系数；

   K2——主要软弱结构面产状影响修正系数；

   K3——初始应力状态影响修正系数；

   Ka——主动土压力系数；

   Ks——结构设计稳定性抗力系数；

   Kws——施工降水安全系数；

   k——矩形面积均布荷载角点下的应力系数；

   .m——参与组合的永久作用数；

   n——参与组合的可变作用数；

   nd——地层空隙率；

   ns——竖向土压力系数；

   nz——车轮的总数量；

   Q——浆液注入量；

   S——围岩级别；

   T——温差；

   △u——结构端部变位；

   ωmax——最大允许裂缝宽度；

   α——混凝土构件轴向力偏心影响系数；

   α0——构件受力特征系数；

   αc——地层充填系数；

   αct——混凝土拉应力限制系数；

   αh——混凝土线膨胀系数；

   βl——混凝土局部受压时的强度提高系数；

   βh——浆液消耗系数；

   γ0——结构的重要性系数；

   γGi——第i个永久作用的分项系数；

   γQj——第j个可变作用的分项系数；

   γRc——混凝土衬砌构件抗压检算抗力分项系数；

   γRt——混凝土衬砌构件抗裂检算抗力分项系数；

   γs——钢筋混凝土衬砌构件抗压检算分项系数；

   γsc——混凝土衬砌构件抗压检算作用效应分项系数；

   γst——混凝土衬砌构件抗裂检算作用效应分项系数；

   δ——支护或衬砌所产生的向围岩的变形值；

   ε——结构应变；

   ζ1——偏心距对截面弯曲的影响系数；

   ζ2——构件长细比对截面弯曲的影响系数；

   η——偏心距增大系数；

   ηf——自由度系数；

   ηP——混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数；

   λ——侧压力系数；

   μ1、μ2、μ3——土对结构侧面、顶面和底面的摩擦系数；

   μD——动力系数；

   ξz——纵向受拉钢筋表面特征系数；

   ——按有效受拉混凝土面积计算的纵向受拉钢筋配筋率；

   ——混凝土构件纵向弯曲系数；

   ψ——裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数；

   Ψc——可变作用的组合系数；

   ω——宽度影响系数。

3.1.1  工程地质与水文地质勘察，应针对隧道工程的特点确定勘察的内容和范围，并应进行调査、测绘、勘探和试验。

3.1.2  工程地质与水文地质勘察，应查明隧道围岩的工程地质条件与水文地质条件、确定隧道围岩的分级，并应为结构设计计算提供岩土物理力学参数。

▼ 展开条文说明
3.1.1、3.1.2  由于影响围岩稳定性的主要因素是岩石坚硬程度和岩体完整程度，因此选择这两大因素，采用定性划分和定量指标相结合的方法，参照现行国家标准《工程岩体分级标准》GB 50218，先确定岩体基本质量分级，再考虑地下水的状态、主要软弱结构面的产状及其与隧道轴线的组合关系、岩体初始应力状态，进而将工程岩体划分为Ⅰ～Ⅴ。在我国，绝大多数城镇供热管网隧道修建或将要修建于土层中而非岩石中，因此本规程将土层纳入分级体系中，将开挖后稳定性相对好的第四系的半干硬至硬塑的黏性土及稍湿至潮湿的碎石土、卵石土、圆砾、角砾土及黄土(Q₃、Q₄)划分为Ⅴ级围岩，其中，非黏性土呈松散结构，黏性土及黄土呈松软结构；将开挖后稳定性最差的软塑状黏性土及潮湿、饱和粉细砂层、软土等，划分为Ⅵ级围岩。

3.2.1 隧道围岩的级别应选择影响围岩稳定性的岩石坚硬程度和岩体完整程度的两个基本因素，并应考虑地下水状态、初始应力状态和主要软弱结构面产状，采用定性划分和定量指标评定相结合的方法予以综合确定。围岩的分级应按以下顺序进行：

1 初步分级应按岩石的坚硬程度和岩体完整程度两个基本因素的定性特征和定量的岩体基本质量指标BQ综合划分；

2 详细定级应在初步分级基础上考虑修正因素的影响，修正岩体基本质量指标值；

3 详细分级应按修正的岩体基本质量指标[BQ]，结合岩体的定性特征综合评判、确定。

3.2.2 围岩分级中岩石坚硬程度、岩体完整程度两个基本因素的定性划分和定量指标及其对应关系应符合下列规定：

1 岩石坚硬程度的定性划分可按表3.2.2-1的规定执行。

2 岩石坚硬程度定量指标应釆用岩石单轴饱和抗压强度Rc表达。Rc应采用实测值，当无实测值时，可采用实测的岩石点荷载强度指数Is(50)，并应按下式计算：

Rc＝22.82(Is(50))0.75 (3.2.2)

式中：Rc——岩石单轴饱和抗压强度(MPa)；

Is(50)——岩石点荷载强度指数(MPa)。

3 岩石单轴饱和抗压强度Rc与定性划分的岩石坚硬程度的对应关系可按表3.2.2-2确定。

4 岩体完整程度的定性划分可按表3.2.2-3的规定执行。

5 岩体完整程度的定量指标应采用岩体完整性系数Kv表达。Kv应采用基于弹性波速度测试的实测值，当无实测值时，可用岩体体积节理数Jv，并按表3.2.2-4确定对应的Kv值。

6 岩体完整性系数Kv与定性划分的岩体完整程度的对应关系可按表3.2.2-5确定。

7 岩体完整程度的定量指标Kv、Jv的测试和计算方法应符合本规程附录A的规定。

3.2.3 岩体基本质量指标BQ应根据分级因素的定量指标Rc值和Kv值按下式计算：

BQ＝90＋3Rc＋250Kv (3.2.3)

式中：BQ——岩体基本质量指标；

Kv——岩体完整性系数。

当Rc＞90Kv＋30时，应以Rc＝90Kv＋30和Kv代入计算BQ值；

当Kv＞0.04Rc＋0.04时，应以Kv＝0.04Rc＋0.4和Rc代入计算BQ值。

3.2.4 围岩详细定级时，岩体基本质量指标BQ应符合下列规定：

1 出现下列情况之一时，应对岩体基本质量指标BQ进行修正：

1）有地下水；

2）围岩稳定性受软弱结构面影响，且由一组起控制作用；

3）存在极高或高初始应力。

2 岩体基本质量指标BQ的修正应按下式计算：

[BQ]＝BQ－100(K1＋K2＋K3) (3.2.4)

式中：[BQ]——修正的岩体基本质量指标；

K1——地下水影响修正系数，按本规程表A.0.2-1确定；

K2——主要软弱结构面产状影响修正系数，按本规程表A.0.2-2确定；

K3——初始应力状态影响修正系数，按本规程表A.0.2-3确定。

围岩极高或高初始应力状态的评估，可按本规程表A.0.3确定。

3.2.5 围岩分级可按表3.2.5确定，并应符合下列规定：

1 当根据岩体基本质量定性划分与岩体基本质量指标[BQ]确定的级别不一致时，应重新审查定性特征和定量指标计算参数的可靠性，并应对其进行重新观察、测试。

2 在工程可行性研究和初步勘测阶段，可采用定性划分的方法或工程类比的方法进行围岩级别划分。

3.2.6 各级围岩的自稳能力宜根据围岩变形量测和理论计算分析来评定，也可按本规程表A.0.4的规定作出判断。

3.3.1  水文地质条件勘察应查明沿线与工程有关的水文地质条件，并应根据工程需要和水文地质的特点，评价地下水对岩土及隧道结构的作用和影响，预测地下水对工程施工可能产生的后果，并应提出防治措施。

3.3.2  水文地质条件勘察应调查历年最高水位、最低水位和回灌水位，且应分层查明地下水位、水量及含水层层位、地下水与地表水的水力联系和补给条件，测定有关地层的渗透性，并应按下列内容评价地下水对工程的影响：

   1  应对施工采取降、排水措施可能引起的两侧建筑物变形、市政道路的下沉或塌陷、地下水动态的变化、地下管线或各种设施的变形等不利影响进行评价，并应提出防治措施；

   2  隧道底板以下有承压水含水层时，应对施工过程中承压水头对隧道稳定性影响进行评价；

   3  隧道穿越含水粉细砂、粉土层时，应对开挖引起潜蚀、流砂、涌土的可能性进行评价；

   4  应对地下水对岩土的软化、崩解、湿陷、潜蚀等有害作用进行评价，必要时应进行结构抗浮验算；

   5  应调查沿线人防工程、人工洞室的充水情况，并应对隧道的影响进行评价。

3.3.3  结构设计计算应根据土的物性、渗透性和地下水动力学条件，提出对水压力采取水土分算或水土合算的建议。

▼ 展开条文说明
3.3.1～3.3.3  因以往的大量工程对地下水条件的勘察不能很好地满足供热管网隧道工程设计和施工的要求，本规程是在总结既有隧道工程设计和施工经验的基础上，提出的地质勘察工作对于地下水条件的探测要求。

3.4.1  岩土力学参数应依据工程的地质条件和岩土工程勘察报告选取，并应符合下列规定：

   1  当无详细勘察资料时，岩土强度的内聚力c和内摩擦角可按表3.4.1-1的规定取值。

   2  岩土的弹性模量Er和泊松比μ的取值应符合下列规定：

       1）泊松比μ可按表3.4.1-2的规定取值；

       2）岩土的弹性模量Er可按表3.4.1-2的规定取值，也可根据弹性压缩模量和泊松比μ按下式计算确定：

           式中：Er——岩土的弹性模量(MPa)；

               Ee——岩土的弹性压缩模量(MPa)；

               μ——泊松比。

   3  地层弹性抗力系数K可按表3.4.1-3的规定取值。

▼ 展开条文说明
3.4.1  地层岩土力学参数选取一般依据工程勘察报告，或依据工程类比，以及室内试验。进行供热管网隧道设计时，还涉及地层抗力系数的确定问题，但目前尚无地层抗力系数的实测数据，为了更好地完善供热管网隧道的设计，本规程对北京地区的地层进行现场原位试验，以实测数据为依据确定地层岩土力学参数的取值。
为了获得一般地层和典型地层岩土力学参数实测值，北京交通大学科研组自行研制了一套可组装的大尺寸的地层抗力系数测试系统，该系统具有大变位，最大推力行程为300mm，电动液压加载，低速率，大推力，最大推力可达300T。在北京地区不同区域，针对多种地层，自2007年12月至2009年6月，在北京车公庄西延、郑常庄、北辰东路、北土城、太阳宫等地段的供热管网隧道选择代表性地层，分别在埋深为7.0m～17.0m的供热管网隧道围岩地层开挖和设计多个测试小洞室，在进行了测试洞室的力学分析、设计与加固，并满足足够的预压和稳定周期后，分别对砂砾石、砂卵石、粗砂、中砂、细砂、粉土、粉砂、粉质黏土地层开展系统的原位测试，获得了大量现场实测数据，经过分析后得到上述地层的抗力系数，见表1。北京及华北靠近北京的地区土层物理力学参数可参考表1取值。

4.1.1 检查室和隧道的平面及纵断面设计应满足城市规划、环境保护的要求，且应满足城市供热管网运行管理的要求。

4.1.2 检査室和隧道的平面及纵断面的确定应符合施工工艺或其他专业的有关要求。

4.1.3 检查室和隧道的平面及纵断面设计应考虑施工条件，符合现场施工的要求。

4.2.1  隧道宜设计为直线，当因受条件限制应有转角时，转角角度不应小于90°。

▼ 展开条文说明
4.2.1  供热管网隧道的转角角度应满足热力管道的转角要求。一般情况下，热力管道的转角处采用机制弯头，机制弯头的角度控制范围为90°～180°。常用的弯头转角角度为90°、135°，这两种角度的弯头厂家可批量生产，其他角度的弯头需特别加工制作。

4.2.2  隧道转角设计可采用直开洞门或格栅扇形排列的方式，并应有节点设计图。

4.2.3  隧道应避免下穿楼房等地上建筑物和地铁隧道、车站等大型地下构筑物，当因受条件限制需下穿时，应有可靠的环境风险源专项设计方案。

4.2.4  隧道应避免与雨水、污水、电力等市政管线同路由顺行。

4.2.5  竖井的设置应符合检查室的设置和施工条件的要求，其间距不应大于400m。

▼ 展开条文说明
4.2.5  主要从通风、安全等角度考虑。《城镇供热管网设计规范》CJJ 34规定“通行管沟应设事故人孔。热力管道的通行管沟，事故人孔间距不应大于400m”，事故人孔通常设置在检查室角部位置并设置爬梯，爬梯从底板通向地面。

4.2.6  隧道末端处应设置与隧道连接的人孔。（自2022年1月1日起废止该条,详见新规《供热工程项目规范》GB 55010-2021）

▼ 展开条文说明
4.2.6  隧道内供热管网需要定期进行巡检和维护。在运行过程中，不排除在管网的某个位置发生高温、高压的水、汽泄漏甚或喷涌等偶发事件；此外，隧道的末端没有人孔，可能会积聚有毒有害气体，不能保证运行维护时正常通风要求，同时运行维护人员需要在隧道内往返增加了逗留的时间。为了运行维护人员的安全，减少人员在隧道内的往返时间，在隧道末端应设置便于逃生和通风的人孔。

在供热管网线路设计时，应根据供热的需求、城镇环境及交通条件、供热管道的类型等，确定合理的管网拓扑结构和检查室及隧道末端的设置；在供热管网结构设计时，应按人员逃生的时间、逃生的条件等，确定人孔的合理位置。
以设计文件是否在隧道末端处设计人孔以及验收文件和设计文件是否一致作为判定依据。

4.2.7  平面设计应绘制检查室（竖井）及隧道的平面位置、结构轮廓尺寸，并应绘制出检查室（竖井）的点号、初期支护、二次衬砌的厚度、隧道开挖方向等。

4.3.1 检査室与隧道宜选择在自稳能力强的地层中，不宜设置在流砂层、杂填土层、承压水层等不良地质地段，当不可避免时，应采取治水措施和围岩预加固设计方案。

4.3.2 检查室处的隧道覆土深度不宜大于12m。

4.3.3 隧道的坡度应根据热力管道的坡度要求、隧道排水等因素综合确定，两个竖井之间的隧道宜设置为单向坡，坡度不宜小于0.2％。

4.3.4 纵断面设计应表示不同高程的工程地质条件、与结构相关的主要地上及地下建（构）筑物、检査室（竖井）及供热管网隧道的纵断面位置、剖面尺寸、结构的初期支护、二次衬砌的厚度。

4.4.1  隧道净宽、净高应按热力管线的管径尺寸、管道数量以及设备材料运输、安装、检查、维修等要求综合确定。

▼ 展开条文说明
4.4.1  正常情况下，供热管网隧道内放置两根热力管道——供水管和回水管，为了最大程度的节省地下空间，将两根并行放置的管道间距适当拉开作为检修人员的通道，管道与隧道墙体之间的净距根据管径不同，控制在250mm～400mm之间。一般双管（供水管和回水管）供热管网隧道的内净空尺寸可按表2选用，内净空示意图如图1所示。

4.4.2  隧道横断面内净空形状宜为弧形拱、直边墙和平底板的马蹄形。

4.4.3  隧道的横断面尺寸设计宜考虑方便人员通行。

4.5.1  检查室（竖井）位置设置应符合下列规定：

   1  应遵循“占地面积少、拆迁量少、保护环境”的原则；

   2  可利用供热管网的检查室或隧道转角位置；

   3  应避开建、构筑物；

   4  应避开地质突变地段；

   5  应避开交通主干线、十字路口、小区、公共建筑出入口等车流、行人密集的地段；当设有泄水阀门的检查室位于机动车道时，应设置排水副井；

   6  应便于出土、进料、管道或设备的吊装和运输。

4.5.2  检查室宜设计成矩形。

▼ 展开条文说明
4.5.2  热力检查室内放置有热力管道、热力补偿器、关断门、泄水阀、放气阀等工艺设备，关断门、闸阀等需要操作空间，设备之间、设备与检查室内墙之间需有一定的安全距离，检查室设计成矩形，可以更好地利用地下空间，减少占地面积。

4.5.3  检查室内净空尺寸应符合下列规定：

   1  应遵循“科学、合理、综合利用地下空间”的原则；

   2  应满足热力管道和设备的安装、检修、更换等要求；

   3  应满足工作人员安全通行、自然通风等要求；

   4  从地面到井底的深度宜小于20m。

4.5.4  需安装热力设备的检查室应设置积水坑、设备吊装孔。

4.5.5  检查室应设置便于通风的对角人孔，人孔盖板尺寸和标志应符合城市规划和地面交通的要求。

4.5.6  检查室爬梯、护栏等的设计应符合现行行业标准《城镇供热管网工程施工及验收规范》CJJ 28和《城镇供热管网结构设计规范》CJJ 105的有关规定。

5.0.1  供热管网隧道工程常用建筑材料的种类及强度等级应符合下列规定：

   1  主体结构混凝土强度等级应为C30、C40；

   2  喷射混凝土强度等级应为C20、C25；

   3  水泥砂浆强度等级应为M7.5、M10、M15；

   4  钢筋的种类和强度等级应为HPB300、HRB335、HRB400；

   5  钢材的强度等级应为Q235、Q345。

▼ 展开条文说明
5.0.1  供热管网隧道工程常用的建筑材料主要是根据供热管网的环境条件、国家现行标准及工程实践提出的。

5.0.2  供热管网隧道工程各结构部位的混凝土强度等级不应低于表5.0.2的规定。

▼ 展开条文说明
5.0.2  供热管网隧道工程喷射混凝土强度等级不应低于C20，如果地质复杂、软弱的地层地段，可以选用C25喷射混凝土支护。

5.0.3  供热管网隧道工程使用的建筑材料除应满足结构强度和耐久性要求外，尚应符合下列规定：

   1  应满足抗冻、抗渗、抗侵蚀的要求；

   2  当有侵蚀性水经常作用时，所有混凝土和水泥砂浆均应采用具有抗侵蚀性能的特种水泥和骨料配置，其抗侵蚀性能应按水的侵蚀特征确定；

   3  混凝土的设计指标应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010和《混凝土结构耐久性设计规范》GB/T 50476的有关规定；

   4  混凝土的抗渗等级不应低于P8。相应混凝土的骨料应选择良好级配，且水胶比不应大于0.5；

   5  喷射混凝土应优先采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥；

   6  粗骨料应采用坚硬耐久的碎石或卵石，不得使用碱活性骨料；细骨料应采用坚硬耐久的中砂或粗砂，细度模数宜大于2.5。喷射混凝土中的骨料粒径不宜大于15mm，骨料宜采用连续级配；

   7  锚杆用的水泥砂浆强度等级不应低于M20；

   8  钢筋混凝土构件中使用的钢筋应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋》GB 1499.1和《钢筋混凝土用钢 第2部分：热轧带肋钢筋》GB 1499.2的有关规定；

   9  初期支护的钢架宜采用钢筋制成，格栅节间加强筋形状宜为“8”字形或“之”字形；

   10  钢筋网的材料宜采用HPB300钢筋，直径宜为6mm～12mm；

   11  钢材的设计指标应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的有关规定；

   12  钢质锚杆杆体直径宜为20mm～32mm，杆体应使用带肋钢筋，材料基本物理力学指标不应低于HRB335、HRB400钢筋，杆体断裂延伸率不得小于16％；锚杆端头应设垫板，垫板材料宜采用Q235钢材。

▼ 展开条文说明
5.0.3  本条文规定的钢筋类型是依据《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定，并考虑热力地下结构的特点和工程实际所选定的。对于有抗震设防要求的结构，其钢筋的性能必须满足《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2001第5.2.2条的要求。供热管网隧道用钢筋焊成的格栅钢架及格栅节间加强筋形状为“8”字形，是近几年电力、供热管网隧道设计吸取国外经验而使用的一种新型钢架，与往常使用的型钢、钢管等组成的钢架相比，有受力好、质量轻、刚度可调节、节省钢材、便于加工安装等优点。
锚杆杆体直径为20mm～32mm主要是考虑目前隧道施工在高地应力、大变形地段、软弱围岩。

5.0.4  混凝土和喷射混凝土中掺加外加剂的性能应符合下列规定：

   1  应对混凝土的强度及其与围岩的粘结力无影响，且应对混凝土及钢材无腐蚀作用；

   2  除速凝剂和缓凝剂外，应对混凝土的凝结时间影响小；

   3  应易于保存、不易吸湿，且不应污染环境。

5.0.5  常用建筑材料的标准重度或计算重度可按表5.0.5选取。

5.0.6  混凝土的强度标准值可按表5.0.6选取。

5.0.7  混凝土的强度设计值可按表5.0.7选取。

5.0.8  混凝土的弹性模量Ec应按表5.0.8的规定取值。混凝土的剪切变形模量可按所选受压弹性模量值的0.4倍采用。混凝土的泊松比可按0.2采用。

5.0.9  当管道运行阶段的受热温度超过20℃时，混凝土的强度值及弹性模量应予以折减，不同温度作用下混凝土强度值及弹性模量值的折减系数应符合表5.0.9的规定。

5.0.10  混凝土和钢筋混凝土结构中使用的混凝土极限强度应符合表5.0.10的规定。

▼ 展开条文说明
5.0.10  表5.0.10中混凝土弯曲抗压极限强度按混凝土抗压极限强度的1.25倍计算。

5.0.11  喷射混凝土的设计强度不应低于C20，不同强度等级喷射混凝土的设计强度应符合表5.0.11的规定。

5.0.12  喷射混凝土的弹性模量应按表5.0.12采用。

5.0.13  钢筋强度的标准值与设计值应符合表5.0.13的规定。

5.0.14  钢筋的弹性模量Es应按表5.0.14采用。

5.0.15  钢材的强度设计值应根据钢材厚度或直径按表5.0.15-1采用。焊缝的连接强度设计值应符合表5.0.15-2的规定。

5.0.16  钢材的弹性模量Eg可按2.06×105MPa采用。

5.0.17  钢材及其焊缝在温度作用下的强度设计值应予以折减，不同温度作用下钢材强度值的折减系数应符合表5.0.17的规定。

5.0.18  防水材料的规格和性能应符合下列规定：

   1  塑料防水板应采用易于焊接的防水板材，厚度不应小于1.2mm，幅宽不宜小于3m；

   2  可选用乙烯-醋酸乙烯共聚物(EVA)、乙烯-共聚物沥青(ECB)和ECB/EVA共挤复合板等材料，不宜使用含有氯离子的防水材料；

   3  塑料防水板物理力学性能应符合现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB 50108和《高分子防水材料 第1部分：片材》GB 18173.1的有关规定；

   4  无纺布的密度不应小于350g/m2。

▼ 展开条文说明
5.0.18  在总结运营热力检查室和隧道工程防水经验的基础上，参考现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB 50108和《地铁设计规范》GB 50157而作出的规定。附加防水层的材料类型繁多、性能各异，结合既往供热管网暗挖隧道工程结构防水设计、施工的经验和实际的防水效果，只选用了耐腐蚀、耐霉菌、耐穿刺，延伸性和柔性好的塑料防水板作附加防水层。本规程制定前，北京市热力暗挖隧道结构塑料防水板一般采用厚度为0.8mm LDPE，技术要求相对较低，因此，为了提高防水质量，对塑料防水板的厚度作了适当的增大，并应选用材料综合性能更佳的EVA、ECB等塑料防水板。

6.0.1  作用的分类应符合表6.0.1的规定。

▼ 展开条文说明
6.0.1  结构上部和受影响范围内的设施及建（构）筑物对结构产生的压力称为结构附加恒荷载。隧道穿越或邻近地面高大建筑物时，应考虑邻近地面建筑物地基应力荷载所引起的附加荷载。按土力学理论，假定地基为各向同性半无限体，在不同地面荷载作用下，地基中任一点所引起的附加应力，以布西内斯克(Boussinesq)解为基础推导求解。计算方法见本规程附录B。
施工荷载包括设备运输及吊装荷载、施工机具及人群荷载、地面施工堆积荷载、相邻施工的影响等荷载。

6.0.2  作用应根据隧道所处的地形、地质条件、埋置深度、结构特征和工作条件、施工方法、相邻隧道间距等因素，按计算或工程类比确定。当施工中发现作用荷载与实际不符时，应及时修正。对地质条件复杂的隧道，应通过实地量测确定作用的代表值或荷载的计算值及其分布规律。

▼ 展开条文说明
6.0.2  在确定隧道作用（荷载）时，要充分考虑对其的各项影响因素，包括：
1  隧道所处的地形，地质条件：偏压或膨胀压力、松散压力；
2  隧道的埋置深度：深埋或浅埋；
3  隧道的支护结构类型及工作条件；
4  隧道施工方法。
这些因素对确定作用（荷载）的性质、大小及其分布皆有重大影响。

6.0.3  检查室（竖井）结构土压力标准值的确定应符合下列规定：

   1  检查室结构上的竖向土压力标准值应按下列规定确定：

       1）当设计地面高于原状地面时，作用在结构上的竖向土压力标准值应按下式计算：

Fsv,k＝Cc×γb×Hs        (6.0.3-1)

           式中：Fsv,k——检查室结构顶面竖向土压力标准值(kPa)；

               Cc——填埋式土压力系数，可按1.2～1.4取值；

               γb——回填土的重度(kN/m3)，可按18kN/m3取值；

               Hs——检查室盖板顶面至设计地面的距离(m)；

       2）对由设计地面开槽施工的检査室，作用在结构上的竖向土压力标准值应按下式计算：

Fsv,k＝ns×γb×Hs        (6.0.3-2)

           式中：ns——竖向土压力系数。当结构平面尺寸长宽比小于或等于10时，可按1.0取值；当结构平面尺寸长宽比大于10时，宜按1.2取值。

   2  作用在检査室结构上的侧向土压力标准值（图6.0.3）应按下列规定确定：

       1）土压力标准值应按主动土压力计算；

       2）当地面平整时，结构位于地下水位以上部分的主动土压力标准值应按下式计算：

eak＝Ka×γn×Z        (6.0.3-3)

           式中：eak——地下水位以上的主动土压力标准值(kPa)；

               Ka——主动土压力系数。应根据土的抗剪强度确定，当缺乏试验资料时，砂类土或粉土可取1/3；对黏性土可取1/3～1/4；

               γn——土的天然重度(kN/m3)；

               Z——设计地面至计算点的深度(m)。

       3）结构位于地下水位以下部分的侧向水土压力，应根据地层条件的不同分别按水土分算法和水土合算法确定。水土分算法计算时，检查室底板底面处的水土压力标准值可按下式计算：

               式中：e＇ak——检查室底板底面处的水土压力标准值(kPa)；

                   Zw——自设计地面至地下水位的距离(m)；

                   γ＇s——地下水位以下土的有效重度(kN/m3)；

                   C＇——土的有效黏聚力(kPa)；

                   γw——水的重度(kN/m3)，可按10kN/m3取值。

           水土合算法计算时，检查室底板底面处的水土压力标准值可按下式计算：

               式中：γsat——土的饱和重度(kN/m3)。

▼ 展开条文说明
6.0.3  本条规定基于下列考虑：
1  公式(6.0.3-1)和(6.0.3-2)引自现行国家标准《给水排水工程管道结构设计规范》GB 50332，区别之处F_sv,k代表结构顶面每平方米的竖向土压力标准值(kN/m²)；回填土重度γ_s(kN/m³)一般可按18kN/m³取值；如果有可靠的勘探报告或试验数据，可按勘探报告和试验数据取值。
2  公式(6.0.3-3)引自现行行业标准《城镇供热管网结构设计规范》CJJ 105，其中主动土压力系数K_a应根据土的抗剪强度指标确定，土的抗剪强度指标勘探报告按本规程第4章的规定取值。当缺乏试验资料时，对砂类土或粉土可取1/3；对黏性土可取1/3～1/4。
3  实际工程中计算墙体上的侧压力时，考虑到土质条件的影响，可分别采用水土分算或水土合算的计算方法。水土分算法是将土压力和水压力分别计算后再叠加的方法，这种方法比较适合渗透性大的砂土层情况；水土合算法在计算土压力时则将地下水位以下的土体重度取为饱和重度，水压力不再单独计算叠加，这种方法比较适合渗透性小的黏性土层情况。设计人员应根据具体情况选用公式(6.0.3-4)或公式(6.0.3-5)。

6.0.4  地面车辆荷载对检查室结构的作用标准值的确定应符合下列规定：

   1  地面车辆荷载传递到结构顶面的竖向压力标准值应按下列规定确定：

       1）单个轮压传递到结构顶面的竖向压力标准值（图6.0.4-1）应按下式计算：

           式中：qvk——轮压传递到结构顶面处的竖向压力标准值(kPa)；

               μD——动力系数，可按表6.0.4的规定取值；

               Qvi,k——车辆的i个车轮承担的单个轮压标准值(kN)；

               ai——i个车轮的着地分布长度(m)；

               bi——i个车轮的着地分布宽度(m)；

               H——覆土深度(m)。

       2）两个或两个以上单排轮压综合影响传递到结构顶面的竖向压力标准值（图6.0.4-2）应按下式计算：

           式中：n——车轮的总数量（个）；

               dbj——沿车轮着地分布宽度方向，相邻两个车轮间的净距(m)。

       3）多排轮压综合影响传递到结构顶面的竖向压力标准值可按下式计算：

           式中：ma一一沿车轮着地分布宽度方向的车轮排数（排）；

               mb——沿车轮着地分布长度方向的车轮排数（排）；

               daj——沿车轮着地分布长度方向，相邻两个车轮间的净距(m)。

   2  地面车辆传递到结构上的侧压力标准值应按下式计算：

qhz,k＝Ka×qvz,k        (6.0.4-4)

           式中：qhz,k——地面以下计算深度Z处墙上的侧压力标准值(kN/m2)；

               qvz,k——地面以下计算深度Z处的竖向压力标准值(kN/m2)。

       当检查井墙顶处由地面车辆荷载作用产生的竖向压力标准值qvk分布长度小于墙侧土体的破坏棱体长度(Ls)时，地面以下计算深度Z处墙上的侧压力标准值可按下列公式计算：

           式中：Ls——墙侧土体破坏棱体在墙顶处的长度(m)；

               hs——墙顶处土体破坏棱体上车辆传递竖向压力的等代土高(m)；

               Acv——墙顶处土体破坏棱体上车辆传递竖向压力的作用面积(m2)；

               Hp——检查室结构总高度(m)。

▼ 展开条文说明
6.0.4  公式(6.0.4-1)～公式(6.0.4-7)引自现行行业标准《城镇供热管网结构设计规范》CJJ 105。地面运行车辆的载重车轮布置运行排列等规定，按行业标准《公路桥涵设计通用规范》JGJ 021的规定采用。

6.0.5  暗挖隧道恒荷载计算应符合下列规定：

   1  计算深埋隧道衬砌时，围岩压力应按松散压力考虑，其垂直及侧向压力应按下列规定确定：

       1）垂直匀布压力应按下列公式计算：

q＝γ×ha        (6.0.5-1)

ha＝0.45×2S－1×ω        (6.0.5-2)

ω＝1＋i(B－5)        (6.0.5-3)

           式中：q——围岩垂直均布压力(kPa)；

               γ——围岩重度(kN/m3)；

               ha——深埋隧道围岩压力计算高度(m)；

               S——围岩级别；

               ω——宽度影响系数；

               B——隧道宽度(m)；

               i——B每增减1m时的围岩压力增减率，当B小于5m时，取i为0.2；B大于5m时，取i为0.1。

       2）作用在衬砌结构上的侧向压力应按下列公式计算：

           式中：et——作用在衬砌结构上的侧向压力(kPa)；

               λ——侧压力系数；

               qv——作用在衬砌结构上不同点的竖向土压力(kPa)；

               ——岩土内摩擦角(°)；

               ht——计算点至拱顶的垂直距离(m)。

   2  对于地面基本水平的浅埋隧道（图6.0.5），荷载计算标准值应符合下列规定：

       1）当洞顶至地面高度大于或等于2.5ha时，隧道顶部垂直压力应按公式(6.0.5-1)计算。隧道顶部垂直压力应符合下列规定：

       2）当洞顶至地面高度大于ha且小于2.5ha时，隧道顶部垂直压力应按下列公式计算：

           式中：H——洞顶至地面高度(m)；

               θ——顶板土柱两侧摩擦角(°)，为经验数值，当洞顶至地面高度小于或等于ha时，公式(6.0.5-7)中θ取0；

               β——产生最大推力时的破裂角(°)；

               ——围岩计算摩擦角(°)。

       3）隧道侧墙水平荷载应按下式计算：

ei＝γ×Hi×λ        (6.0.5-10)

           式中：Hi——计算点至地面的距离(m)；

               ei——作用在隧道侧墙任意点i的侧压力(kPa)。

6.0.6  暗挖隧道活荷载计算应符合下列规定：

   1  在道路下方的隧道结构，地面车辆对隧道结构作用标准值qvk可按本规程第6.0.4条的规定计算确定，且不应小于20kPa；

   2  地面车辆荷载传递到隧道结构上的侧压力P，可按下列公式计算：

       式中：P——地面车辆荷载传递到地下结构上的侧压力(kPa)；

           ——隧道上覆地层内摩擦角加权平均值(°)。

▼ 展开条文说明
6.0.5、6.0.6  公式(6.0.5-1)～公式(6.0.5-3)、公式(6.0.5-7)～公式(6.0.5-9)引自现行行业标准《铁路隧道设计规范》TB10003；公式(6.0.5-4)～公式(6.0.5-6)、公式(6.0.5-10)～公式(6.0.5-12)引自现行行业标准《城镇供热管网结构设计规范》CJJ 105。
根据土压力理论及实践经验，随着隧道的埋置深度不同，土层压力的分布规律和数值大小也就不同，因此，划分浅埋和深埋的界限是十分必要的。根据地压测试和理论分析，并结合工程实践经验，有以下常用几种判断方法
1  根据岩体力学普氏理论，压力拱高度按下列公式计算：



           式中：h_p——压力拱高度(m)；
               b_p——压力拱跨度(m)；
               f_m——普氏系数；
               B——隧道开挖最大宽度(m)；
               H——隧道开挖高度(m)；
               ——土的内摩擦角(°)
2  国内工程实践常用判断法：松散土层中分界深度为(1.0～2.0)倍洞室的跨度；
3  国外实测经验法：当隧道埋设在土壤本身具有较大的抗剪强度的地层内（例如砂性土层中），且隧道埋深又超过隧道衬砌外径时，顶部土压就小于全土柱，这就可按“松动高度”理论计算。依据供热管网隧道多年设计经验，按本规程第6.0.5条和6.0.6条的规定能满足供热管网隧道的设计要求，是安全可靠的

6.0.7  结构附加恒荷载、混凝土收缩和徐变影响、地基下沉影响、热力管道及设备自重、温度影响应按本规程附录B的规定确定。

7.1.1  检查室（竖井）宜采用复合衬砌结构。

7.1.2  竖井的初期支护与支撑的设计参数宜依据地质条件、地下水条件和环境条件，采用工程类比法进行设计，并应对初期支护在施工过程中的稳定性进行验算。

▼ 展开条文说明
7.1.2  地下工程是由围岩和支护结构组成的，包含众多非确定性因素的复杂结构体系。围岩的结构特征、力学性质及支护结构与围岩的相互作用等很难加以定量化的表述；同时，结构体系的稳定性又与施工方法、工艺过程密切相关。因此，地下工程的支护结构往往难以用确定的方法加以定量设计，而不得不采用工程类比法进行设计。
所谓工程类比设计法，就是以已往地下工程支护结构设计与施工的案例和经验为基础，以围岩分级为前提，以计算分析为必要的辅助，以施工过程的监控量测和信息反馈为指导的方法体系。
作好支护结构工程类比设计应充分掌握已往类似工程的资料和成功经验，前提是正确地对地下工程围岩进行分级。对通过工程类比法设计的地下工程，成功建造的关键是作好施工过程的监控量测和信息反馈。

7.1.3  检查室爬梯宜设置在无沟口墙上或沟口一侧较宽墙上。当检查室高度超过7m时宜设置休息平台，休息平台以下的爬梯宜设计为斜梯。爬梯和斜梯宜设置护栏。

▼ 展开条文说明
7.1.3  条文中爬梯设置的规定主要是基于多年来北京市热力检查室的设计、施工和运营的经验而提出的。

7.1.4  检查室结构的设计、施工、运行管理及养护应实行有效的质量管理和控制，结构应达到并保持规定的可靠性或安全度。

7.2.1  检查室（竖井）支撑的形式应综合考虑地层条件、环境条件、检查室（竖井）尺寸、检查室（竖井）围护结构的类型和检查室（竖井）的施工方法等因素，可选用型钢盘撑结合对撑和角部斜撑、钢管支撑。

7.2.2  倒挂井壁法施作的检查室（竖井）的型钢盘撑、对撑和角部斜撑的设计参数可按表7.2.2的规定确定。

▼ 展开条文说明
7.2.2  该条文中表7.2.2关于槽形钢盘撑结合型钢对撑和角部斜撑的设计参数主要是基于多年来热力工程检查室（竖井）的设计、施工的经验而制定的。

7.2.3  围护结构为排桩或地下连续墙的检查室（竖井）的钢管支撑的规格可选用φ609/16、φ609/14、φ580/14、φ580/12、φ406/10等，并应施加预加轴力，预加轴力宜控制在支撑力设计值的40％～60％。

7.2.4  支撑的规格、设置的位置、道数、架设时机、预加轴力（预应力）等宜根据受力检算和工程类比确定，并应根据监控量测信息和施工情况及时调整。

7.2.5  支撑拆除设计应符合下列规定：

   1  设计文件中应规定支撑拆除的顺序、时机以及支撑转换的措施；

   2  支撑拆除顺序、时机，以及支撑转换措施宜根据工程类比法和监控量测信息及数值分析结果综合确定。

7.3.1  检査室（竖井）围护结构的选型和设计参数应符合下列规定：

   1  当地下水的处治采用降低地下水位的方法或采用注浆止水并加固地层的方法时，宜选用锚喷护壁作为围护结构，并应采用倒挂井壁的施工方法。锚喷护壁支护设计参数宜符合表7.3.1-1的规定；

   2  当不能采用降低地下水位的方法或采用注浆方法达不到设计的止水效果时，宜选用钻孔灌注桩结合桩间旋喷桩或外侧旋喷桩墙作为围护结构。钻孔灌注桩、桩间旋喷桩及外侧旋喷桩墙支护设计参数宜符合表7.3.1-2的规定。

7.3.2  检查室二衬结构的设计应采用以概率理论为基础的极限状态设计法，应以可靠指标度量其可靠度，并应采用符合其结构特点的基于分项系数的设计表达式进行设计。

7.3.3  检查室（竖井）的围护结构在施工阶段应能承受100％的侧土压力和其他荷载，并应对在施工过程中的变形和稳定性进行验算。

7.3.4  锁口圈梁的地基应稳定，并应满足承载力要求。

7.3.5  锁口圈梁应与围护结构牢固连接构成“┐”形。

7.3.6  检查室（竖井）的二衬应承受部分侧土压力、100％的地下水压力和其他荷载，其强度等级不应低于C30，厚度不应小于0.25m。

7.3.7  当在检查室的中层板上设置固定支架时，应计算中层板的变形稳定性、局部抗压能力和板与二衬节点的抗剪能力。

7.3.8  对检查室人孔爬梯和检查平台的强度和稳定性应进行验算。

7.3.9  有固定支架的检查室结构设计应符合下列规定：

   1  检查室的结构计算应考虑固定支架的作用；

   2  设有固定支架的检查室在管道试压阶段及管道运行阶段，应将结构视为刚体进行抗滑移、抗倾覆验算；

   3  检查室结构承受管道水平作用时的抗滑移稳定性可按本规程附录C的规定进行验算；

   4  检查室在管道试压及运行阶段承受水平作用时的抗倾覆稳定验算，抗力应计入管道及设备自重、结构自重及结构上的竖向土压力，并应对地下水位以下部分扣除水的浮力。

▼ 展开条文说明
7.3.1～7.3.9  条文中对检查室（竖井）围护结构类型的选择和设计参数，结构承载能力、变形和稳定性的检算，固定支架抗滑移验算的规定主要是基于多年来热力工程检查室（竖井）的设计、施工和运营的经验，并参考地铁工程竖井围护结构的设计而制定的。
热力检查室结构因为明挖法施工，结构荷载及其分布统计特征较为明确，一直是参照现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010按概率极限状态法设计。因此，规定热力结构，包括采用矿山法和浅埋暗挖法施工的暗挖热力结构设计采用以概率理论为基础的极限状态设计法。

7.4.1  马头门结构及设计参数应符合下列规定：

   1  马头门初衬应与竖井初衬设计成整体；

   2  马头门断面形式和内轮廓尺寸应与标准隧道断面一致；

   3  马头门设计参数应根据围岩级别、水文地质状况、竖井初衬厚度、马头门形式和尺寸、施工条件等，通过工程类比法和结构计算确定；

   4  马头门开挖轮廓线外围应设有环形格栅，并应设在竖井井壁内。环形格栅可采用型钢或钢筋格栅，环形格栅应与竖井水平格栅可靠连接；

   5  马头门沿拱顶135°或整个顶拱范围内应设计超前支护，超前支护宜采用小导管注浆或大管棚；

   6  马头门处的隧道格栅宜连架3榀。

7.4.2  检查室侧墙二衬结构开洞及设计参数应符合下列规定：

   1  检查室侧墙应开洞，洞口形式可采用方形、马蹄形。洞口所处位置、开洞个数和洞口内净空尺寸等可根据工艺要求确定；

   2  检查室侧墙洞口四周应进行补强设计；

   3  洞口周边宜设计成封闭框架，并与竖井墙体结构连接成整体。

▼ 展开条文说明
7.4.1、7.4.2  条文中对竖井马头门及设计参数，检查室侧墙二衬结构开洞及设计参数的规定主要是基于多年来热力工程检查室（竖井）马头门及侧墙洞口结构的设计、施工的经验，并参考地铁工程竖井马头门结构设计和马头门的开挖经验而制定的。

7.5.1  检查室二衬结构应根据承载能力极限状态及正常使用极限状态的要求分别进行承载力、变形、稳定及混凝土结构裂缝宽度的计算和验算。

7.5.2  钢筋混凝土结构检查室的结构计算应符合下列规定：

   1  当盖板为预制装配时，盖板可按简支于侧墙计算。侧墙与底板计算应考虑管道运行和管道检修揭开盖板两种工况，荷载作用效应应按两种工况的不利者取用。侧墙上端在管道运行阶段，可视为不动铰支撑于盖板，在管道检修揭开盖板时应视为自由端，侧墙与侧墙、侧墙与底板的连接均应按闭合框架分析。

   2  盖板、底板与侧墙为整体浇筑时，侧墙与盖板、侧墙与侧墙、侧墙与底板的连接均应按闭合框架分析。

   3  当盖板、底板或侧墙上开有孔洞时，其结构计算简图应根据洞口位置、洞口尺寸及洞口加强措施等条件具体确定。

   4  底板地基反力可按均匀分布简化计算。当底板短边的净长度大于3m时，宜考虑结构与地基土的共同作用。

▼ 展开条文说明
7.5.2  该条文对钢筋混凝土结构检查室的计算规定是在多年来热力工程检查室设计计算、工程实践检验基础上，并参考现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定而制定的。

7.5.3  结构设计应根据使用中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载效应组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。

▼ 展开条文说明
7.5.3  热力检查室结构一般采用明挖法施工，结构荷载及其分布统计特征较为明确。其承载能力极限状态和正常使用极限状态计算参照现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定制定。

7.5.4  结构按承载能力极限状态进行设计时，除应验算结构抗倾覆，抗滑移及抗浮外，均应采用作用效应的基本组合，并应采用下列设计表达式进行设计：

γ0×S≤R        (7.5.4)

   式中：γ0——结构的重要性系数，不应小于1.0；

       S——作用效应的基本组合设计值；

       R——结构构件抗力的设计值。

▼ 展开条文说明
7.5.4  结构重要性系数γ₀的确定主要基于以下两个方面：
1  城市供热管网工程结构破坏可能产生严重后果，如导致管道破坏，高温高压热水或蒸汽泄漏造成人身伤亡和停热事故等，造成较大社会影响，将其安全等级确定为二级比较适宜；
2  考虑到以往实际工程结构设计能很好地满足安全使用要求，结构重要性系数γ₀按不小于1.0取值，可保证不低于原安全度水准。

7.5.5  计算结构按承载能力极限状态进行设计时，作用效应的基本组合设计值应按下式计算：

   式中：γGi——第i个永久作用的分项系数；

       γQj——第j个可变作用的分项系数；其中γQ1为可变荷载Q1的分项系数；

       SGik——按第i个永久作用标准值Gik计算的作用效应值；

       SQjk——按第j个可变作用标准值Qjk计算的作用效应值；其中SQ1k为诸可变作用的作用效应中起控制作用者；

       Ψc——可变作用的组合系数，可取0.9；

       m——参与组合的永久作用数；

       n——参与组合的可变作用数。

▼ 展开条文说明
7.5.5  公式引自现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009。

7.5.6  永久作用分项系数应符合下列规定：

   1  当作用效应对结构不利时，结构自重应按1.2取值，其他永久作用均应按1.35取值；

   2  当作用效应对结构有利时，结构自重均应按1.0取值。

7.5.7  可变作用分项系数均应按1.4取值。

▼ 展开条文说明
7.5.6、7.5.7  分项系数引自现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009。

7.5.8  正常使用极限状态验算应符合下列规定：

   1  结构的正常使用极限状态验算应包括变形、抗裂及裂缝宽度等，其计算值不得超过相应的规定限值；

   2  结构穿越铁路、主要道路及建（构）筑物时，应进行受弯构件的挠度验算；

   3  对正常使用极限状态，作用效应的标准组合设计值应按下式计算：

   4  当钢筋混凝土结构构件在标准组合作用下，计算截面处于受弯或大偏心受拉（压）时，其最大裂缝宽度可按本规程第8.4.11条和第8.4.12条的规定执行；

   5  当钢筋混凝土结构构件在组合作用下，构件截面处于轴心受拉或小偏心受拉时，应按不允许裂缝出现控制，并应取作用效应的标准组合按下式验算：

       式中：Nc——作用效应的标准组合下计算截面上的轴向力(MN)；

           ηp——混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定确定；

           W0一一换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩(m3)；

           A0——计算截面的换算截面积(m2)；

           αct——混凝土拉应力限制系数，可取0.87。

▼ 展开条文说明
7.5.8  公式分别引自现行行业标准《城镇供热管网结构设计规范》CJJ 105。

7.5.9  结构上的作用组合工况应符合下列规定：

   1  检查室结构上的作用组合应按表7.5.9-1的规定确定；

   2  管道支架结构上的作用组合应按表7.5.9-2的规定确定。

7.5.10  结构在组合作用下的抗倾覆、抗滑移及抗浮验算，均应采用含设计稳定性抗力系数Ks的设计表达式。结构设计稳定性抗力系数Ks值不应小于表7.5.10的规定。验算时，抗力应只计入永久作用；抗力和滑动力、倾覆力矩、浮托力均应釆用作用的标准值。

▼ 展开条文说明
7.5.10  抗力系数引自现行行业标准《城镇供热管网结构设计规范》CJJ 105。

8.1.1  隧道应做衬砌，并宜采用复合式衬砌。

▼ 展开条文说明
8.1.1  供热管网隧道为热力工程永久性构筑物，要避免隧道围岩产生松弛、掉块、坍塌、失稳及地下水的侵蚀危及隧道内的热力管道的营运安全。为保证隧道建成后热力管道能长期安全的运营，因此条文规定“供热管网隧道应做衬砌”。

8.1.2  衬砌应有足够的强度和稳定性，并应根据地下水位和地下水腐蚀性等情况，采取防水和防腐蚀措施。

▼ 展开条文说明
8.1.2  隧道衬砌是永久性的重要构筑物，营运中一旦破坏很难恢复，维护费用很高，给热力管道的营运管理也会带来极大的困难，因此要求衬砌要具有足够的强度和稳定性，保证隧道的长期安全使用，不产生病害。

8.1.3  衬砌结构的类型和尺寸应根据使用要求、设计条件，结合施工条件、环境条件等，通过工程类比和结构计算综合分析确定。在施工阶段，还应根据现场监控量测调整支护参数，必要时可通过试验分析确定。

▼ 展开条文说明
8.1.3  衬砌结构类型和尺寸的影响因素十分复杂，设计中应在满足使用要求的前提下，因地制宜地进行设计。隧道围岩级别、埋置深度、施工条件和施工方法直接影响到围岩的应力状态和结构受力。供热管网隧道衬砌结构设计目前仍以工程类比法为主，但由于地质条件和环境条件复杂，不同围岩地质条件自身的承载能力也不同，并与隧道开挖方式、支护手段和支护时间密切相关，有时单凭工程类比还不足以保证设计的合理性和可靠性，还要进行理论验算。隧道设计阶段，设计者难以准确预测各种复杂条件，在工程实施过程中，应该通过现场监控量测，观测围岩与初期支护的变形变化，掌握围岩动态及支护结构受力状态，调整支护参数。围岩地质条件好，围岩变形小或变形趋于稳定，可适当减少支护；反之，应增强支护，实行动态设计。对重要工程、特殊地段、工程类比无可借鉴时，可通过试验确定。

8.1.4  隧道衬砌设计应符合下列规定：

   1  衬砌应为封闭结构；

   2  衬砌断面宜采用直墙拱形；

   3  围岩较差地段的衬砌应向围岩较好地段延伸5m～10m；

   4  软硬地层分界处及对衬砌受力有不良影响处应设置变形缝；

   5  支架处衬砌应采取加强措施。

▼ 展开条文说明
8.1.4  隧道衬砌设计规定说明如下：
2  隧道及地下工程衬砌断面形式常用的有曲墙拱形衬砌和直墙拱形衬砌。虽然曲墙拱形衬砌较直墙拱形衬砌结构受力合理，围岩及结构稳定性较好，抵抗侧压力的能力较强，但供热管网隧道一般跨度较小，荷载、变形也较小，根据大量工程实例和力学分析表明，供热管网隧道采用直墙拱形衬砌既能满足设计要求，而且开挖面积较小，施工方便。因此规定：“衬砌断面宜采用直墙拱形”。
3  在洞身地质条件变化地段，围岩压力是不同的，为了避免强度不够，引起衬砌变形，围岩较差段衬砌应适当地向围岩较好的地段延伸，以起过渡作用。至于延伸的长度，要视围岩的具体变化情况而定，因此规定：“围岩较差地段的衬砌应向围岩较好地段延伸5m～10m”。
4  在洞身处于明显的软硬地层分界处或对衬砌受力有不良影响的地段时，由于地基承载力相差很大，前后衬砌沉降和变形不均匀，往往会造成破裂，甚至引起其他病害，给供热管网隧道的营运带来危害，还考虑到管道运行阶段结构内外壁面温差对结构的作用。因此规定“应设置变形缝”。

8.1.5  隧道结构的设计、施工、运行管理及养护应实行有效的质量管理和控制，结构应达到并保持规定的可靠性或安全度。

8.2.1  初期支护结构设计应符合下列规定：

   1  宜采用由注浆加固的地层、格栅钢架、挂钢筋网、喷射混凝土等支护形式组合的结构；

   2  初期支护结构宜作为永久承载结构，并应具有足够的强度和刚度，对控制地层变形应起主要作用；

   3  在预设计和施工阶段应对初期支护的稳定性进行判别；

   4  钢筋网网格应按矩形布置。钢筋间距宜为100mm，直径宜为6mm～8mm，钢筋网之间以及钢筋网与格栅及纵向连接筋之间应连接可靠；

   5  格栅钢架应分节制作，节段与节段之间应通过钢板用螺栓连接或焊接；

   6  格栅钢架主筋的直径不宜小于18mm，保护层不应小于40mm，各排钢架之间连接钢筋直径应为20mm～25mm，各排钢架的间距不应大于lm。

8.2.2  二次衬砌结构设计应符合下列规定：

   1  宜采用模筑钢筋混凝土结构；

   2  应采用以概率理论为基础的极限状态设计法，应以可靠指标度量其可靠度，并应采用符合其结构特点的基于分项系数的设计表达式进行设计；

   3  伸缩缝间距应按本规程附录D的规定确定，并应符合构造要求，不应超过30m，伸缩缝宽度宜为20mm～30mm；

   4  隧道与检查室连接处应设置变形缝，变形缝距检查室外墙宜为1.5m～4.0m，宽宜为20mm～30mm；

   5  固定支架处的结构应设置抗滑槽；

   6  支架处结构厚度应满足混凝土局部抗压承载力的要求；

   7  支架部位二次衬砌结构的纵向钢筋的配置，应根据支架推力的大小，经计算确定；纵向钢筋拉应变应满足支架推力作用的要求。

▼ 展开条文说明
8.2.2  《铁路隧道设计规范》TB 10003规定单线铁路隧道按概率极限状态法设计。热力暗挖隧道的跨度和断面面积一般小于单线铁路隧道，故本规程参照《铁路隧道设计规范》TB 10003/J 449，规定热力暗挖隧道按概率极限状态法设计。
抗滑槽的设计主要是基于多年来北京市热力管道（隧道）支架结构的设计、施工和运营的经验而提出的，其构造如图2所示。

为了研究大推力固定支架的力学作用机理，北京交通大学和北京特泽热力工程设计有限责任公司联合成立课题组，在北京车公庄西延热力管线浅埋暗挖隧道工程进行了现场原位测试。车公庄西延热力管线工程15#检查室北侧隧道内固定支架的设计推力为3000kN，在隧道内固定支架部位和距离固定支架17m处的标准隧道断面部位布置各种传感器，在管道试压直至一个供热期结束实测以下监测项目，见表3。

1  对固定支架的影响：
根据测得的应变计算在管道压力下固定支架立柱的最大应力远小于钢材的抗弯强度设计值。
2  对距离固定支架17m处隧道初支的影响：
试验表明，施加大推力之后，隧道初支结构的内力仅有轻微的变化。
3  对距离固定支架17m处隧道二衬的影响：
根据二衬内钢筋轴力和混凝土应变的监测结果，在支架推力的作用下，二衬结构的钢筋轴力和混凝土应变仅有轻微的变化。
4  对固定支架处隧道二衬的影响：
固定支架处的二衬的钢筋轴力变化值是隧道内距离固定支架17m断面处的纵向钢筋轴力变化值的十几倍。很明显，大推力对隧道结构的影响是局部的，仅对抗滑槽处的隧道结构有一定的影响，对远离支架的隧道结构影响甚微。而且加高加厚固定支架部位的二衬结构对传递和分散大推力显然是有益的。
在固定支架处，底板混凝土应变计的变化明显大于底板以上二衬混凝土应变计的变化。支架处的应变变化幅度远大于距离固定支架17m处隧道纵向应变计的变化幅度，也说明大推力对远离支架部位的隧道结构的影响甚微。
以上的研究结论表明，固定支架处抗滑槽的构造设计合理。

8.3.1  隧道转角宜为直角，转角处应设置加高段，且宜在直角转弯1m处设置变形缝。

8.3.2  加高段的开洞口处，初期支护应设置封闭的钢格栅环框，环框宜为平底。加高段侧墙切断的初支钢格栅应与环框牢固连接。

8.3.3  在隧道转角处洞口的二衬内，顶拱应设置弧形反梁，底部应设置底反梁。

▼ 展开条文说明
8.3.1～8.3.3  根据热力管道的工艺要求，通常在隧道转角前设置固定支架。因此，隧道转角一般为直角。其他城镇热力暗挖隧道转角处的平面、纵断面和结构要依据地质条件、环境条件和热力管道工艺要求，采用工程类比和数值计算相结合的方法。

8.4.1  隧道二衬结构应根据承载能力极限状态及正常使用极限状态的要求分别进行承载力、变形、稳定及混凝土结构裂缝宽度的计算和验算。

8.4.2  隧道结构上的作用的分类应符合本规程第6.0.1条的规定，管道支架结构上的作用组合应符合本规程表7.5.9-2的规定。隧道结构上的作用应根据不同的极限状态和设计状况进行组合，可按作用的基本组合进行设计，基本组合可表达为结构自重＋围岩压力或土压力。基本组合中各作用的组合系数取1.0，当考虑其他组合时，应另行确定作用的组合系数。

8.4.3  隧道结构内力和变形计算应符合下列规定：

   1  宜选用荷载结构法，并宜采用平面有限元法求解；

   2  应考虑隧道结构与围岩的相互作用，围岩弹性抗力的大小及分布可根据隧道支护或衬砌在作用下的变形、支护背后的回填情况和围岩的变形性质等因素，采用局部变形理论，按下式计算：

σ＝K×δ        (8.4.3）

       式中：σ——围岩弹性抗力强度(MPa)；

           K——地层弹性抗力系数(MPa/m)，可按本规程表3.4.1-3的规定取值；

           δ——支护或衬砌所产生的向围岩的变形值(m)。

▼ 展开条文说明
8.4.3  隧道结构内力和变形可按弹性支撑链杆法计算，将计算断面划分为若干个直梁单元，拱部90°～120°（试算确定）范围内不设弹性链杆，侧边加水平链杆，底部加竖直链杆。墙角和拱肩圆弧处节点可同时采用水平链杆和竖直链杆，计算图示如图3。

8.4.4  隧道初期支护结构计算应符合下列规定：

   1  作用在初期支护上的荷载应包括永久荷载中的地层压力和结构自重、可变荷载中的地面车辆荷载及其动力作用，可不计水压力、偶然荷载等其他荷载；

   2  截面强度检算时，应将格栅钢架喷射混凝土初期支护每延米支护结构的钢筋量换算成钢筋混凝土矩形截面，并应按本规程第8.4.6条～第8.4.9条钢筋混凝土结构检算方法进行检算。

8.4.5  隧道二次衬砌结构计算应符合下列规定：

   1  应按承担全部荷载（永久荷载、可变荷载和偶然荷载）计算，并应符合本规程第8.4.2条的规定；

   2  隧道结构应按本规程第8.4.6条～第8.4.9条的规定检算截面强度，并应检算钢筋混凝土裂缝宽度；

   3  支架处的隧道二次衬砌结构，应按本规程附录C的规定验算其抗滑移稳定性。

▼ 展开条文说明
8.4.5  有固定支架处的隧道结构承受管道水平作用时的抗滑移稳定验算见本规程附录C.0.3条，公式(C.0.3)参考现行行业标准《城镇供热管网结构设计规范》CJJ 105中的公式。与CJJ 105中的公式的区别是G_1s值是根据深埋隧道垂直荷载计算高度h_a确定，作为验算结构抗滑移稳定性，用h_a作为结构顶面覆土深度，相对来说取值稍偏大，对结构抗滑移稳定性结果不利。但考虑到在公式(C.0.3)中未计入隧道侧墙所受的主动土压力所产生的摩擦力，此摩擦力对结构稳定性验算是有利的，这也是与现行行业标准《城镇供热管网结构设计规范》CJJ 105中公式的区别之处。鉴于上述情况并结合多年热力设计中的经验及试验结果，抗滑移验算可采用公式(C.0.3)。

8.4.6  混凝土矩形截面中心及偏心受压构件的抗压承载能力应按下式检算：

   式中：γsc——混凝土衬砌构件抗压检算作用效应分项系数，深埋隧道取3.95，浅埋隧道取2.67；

       Nk——轴力标准值(MN)，由各种荷载标准值计算得到；

       ——混凝土构件纵向弯曲系数，隧道衬砌取1.0；其他混凝土构件纵向弯曲系数应按表8.4.6-1的规定取值；

       a——混凝土构件轴向力偏心影响系数，应按表8.4.6-2的规定取值；

       b——构件截面宽度(m)；

       h——构件截面高度(m)；

       fck——混凝土轴心抗压强度标准值(MPa)，应按本规程表5.0.6的规定取值；

       γRc——混凝土衬砌构件抗压检算抗力分项系数，深埋隧道取1.85，浅埋隧道取1.35。

▼ 展开条文说明
8.4.6  热力暗挖隧道结构承载能力极限状态计算参照现行行业标准《铁路隧道设计规范》TB 10003的有关规定。热力浅埋隧道作用效应分项系数和构件抗力分项系数的取值与单线铁路明洞混凝土衬砌相同。
深埋、浅埋隧道按如下方法来加以区分：
第1步假定隧道为深埋，根据已确定的围岩级别，按本规程公式(6.0.5-2)的规定计算塌方平均高度ha；
第2步将隧道埋深与塌方平均高度h_a比较，如果隧道埋深大于或等于2.5h_a，则为深埋隧道，否则为浅埋隧道。
本规程表8.4.6-2中α的取值是按下式计算：
α＝1.000＋0.648(e₀/h)－12.569(e₀/h)²＋15.444(e₀/h)³        (4)

8.4.7  受弯构件、偏心受压构件的受拉钢筋和受压区混凝土同时达到强度设计值时，相对界限受压区高度为界限受压区高度与截面有效高度之比xb/h0，可按下式计算：

   式中：ξb——相对界限受压区高度；

       fstd——钢筋的抗拉强度设计值(MPa)，应按本规程表5.0.13的规定取值；

       Es——钢筋的弹性模量(MPa)，应按本规程表5.0.14的规定取值。

8.4.8  偏心受压构件的计算应考虑构件在弯矩作用平面内挠曲对轴向力偏心距的影响，此时应将轴向力对截面重心的初始偏心距ei乘以偏心距增大系数η。对矩形、T形、工字形截面偏心受压构件，偏心距增大系数可按下列公式计算：

       式中：η——偏心距增大系数，当隧道衬砌以及当构件高度与弯矩作用平面内的截面边长之比l/h小于或等于8时，可不考虑挠度对偏心距的影响，取η＝1；

           ei——轴向力对截面重心的初始偏心距(m)；

           h0——构件截面有效高度(m)，为构件截面高度h与受拉区钢筋合力点至截面近边的距离a之差；

           l——构件计算长度(m)；

           ζ1——偏心距对截面弯曲的影响系数，当计算所得的ζ1大于1时，取ζ1＝1；

           ζ2——构件长细比对截面弯曲的影响系数，当l/h小于或等于15时，取ζ2＝1；

           fcd——混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)；

           A——构件截面面积(m2)；

           Nd——按最不利荷载组合求得的轴向力设计值(MN)。

   偏心受压构件除应计算弯矩作用平面的受压承载力外，尚应按轴心受压构件检算垂直于弯矩作用平面的受压承载力，此时可不考虑弯矩作用，钢筋混凝土构件的纵向弯曲系数应按表8.4.8的规定取值，截面承载力应予以折减。

8.4.9  钢筋混凝土矩形截面偏心受压构件正截面强度计算应符合下列规定：

   1  构件正截面强度（图8.4.9）应按下列公式计算：

       式中：fcmd——混凝土弯曲抗压强度设计值(MPa)；

           x——混凝土受压区高度(m)；

           f＇scd——钢筋的抗压强度设计值(MPa)，应按本规程表5.0.13的规定取值；

           As、A＇s——受拉区、受压区的纵向钢筋截面面积(m2)；

           σs——受拉钢筋的应力(MPa)；

           e——轴向力作用点至受拉边钢筋As的合力点的距离(m)；

           a＇——受压区钢筋合力点至截面近边的距离(m)。

   2  最不利荷载组合的轴向力设计值可按下式计算：

Nd＝γs×N＇k        (8.4.9-3)

       式中：γs——钢筋混凝土衬砌构件抗压检算分项系数，深埋隧道衬砌取1.80，浅埋隧道衬砌取1.60；

           N＇k——按最不利荷载组合求得的轴向力标准值(MN)。

   3  轴向力作用点至受拉边钢筋的合力点的距离可按下式计算：

e＝η×ei＋ysp        (8.4.9-4)

       式中：ysp——自截面重心至受拉边钢筋合力点的距离(m)。

   4  轴向力对截面重心的初始偏心距可按下式计算：

ei＝e0＋es        (8.4.9-5)

       当e0＜0.3h0时，es＝0.12(0.3h0－e0)；

       当e0≥0.3h0时，es＝0。

           式中：e0——轴向力对截面重心的偏心距(m)；

               es——附加偏心距(m)。

   5  混凝土受压区高度x可按下式计算：

           式中：e＇——轴向力作用点至纵向受压钢筋合力点的距离(m)。

       当Nd作用于As与A＇s的重心之间时，公式中“±”应取“＋”，否则应取“－”。

   6  正截面强度计算，按本条进行检查时，应先判别大小偏心：

       1）当x≤xb时为大偏心受压构件，公式(8.4.9-1)中σs＝fstd；

       2）当x＞xb时为小偏心受压构件，公式(8.4.9-1)中σs可按下式计算：

           式中：h0i——第i层钢筋截面重心至混凝土受压区边缘的距离(m)；

       3）当x＞h时，公式(8.4.9-1)及公式(8.4.9-2)中x＝h，σs应按求出的x进行计算；

       4）对小偏心受压构件应按下式核算：

       5）矩形截面对称配筋的钢筋混凝土小偏心受压构件，钢筋截面面积可按下列近似公式计算：

           式中：ξ——相对受压区高度。

▼ 展开条文说明
8.4.7～8.4.9  公式引自现行行业标准《铁路隧道设计规范》TB 10003。

8.4.10  当e0/h小于或等于1/6时，可不对隧道衬砌的混凝土矩形偏心受压构件的抗裂承载能力进行检算，否则应按下式进行检算：

   式中：γst一一混凝土衬砌构件抗裂检算作用效应分项系数，深埋隧道衬砌取3.1，浅埋隧道衬砌取1.52；

       fctk——混凝土轴心抗拉强度标准值(MPa)，应按本规程表5.0.7的规定取值；

       γRt——混凝土衬砌构件抗裂检算抗力分项系数，深埋隧道衬砌取1.45，浅埋隧道衬砌取2.70。

▼ 展开条文说明
8.4.10  热力暗挖隧道结构承载能力极限状态计算参照现行行业标准《铁路隧道设计规范》TB 10003制定。热力浅埋隧道作用效应分项系数和抗力分项系数的取值与单线铁路明洞混凝土衬砌相同。

8.4.11  钢筋混凝土衬砌结构构件按作用基本组合所求得的最大裂缝宽度不应大于0.2mm。

▼ 展开条文说明
8.4.11  钢筋混凝土衬砌结构构件最大裂缝宽度的规定是参照现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010和现行行业标准《铁路隧道设计规范》TB 10003的规定制定。

8.4.12  钢筋混凝土受拉、受弯和偏心受压构件的最大裂缝宽度计算应符合下列规定：

   1  对于e0小于或等于0.55h0的偏心受压构件，可不检算裂缝宽度，否则应按下式进行验算：

       式中：ωmax——最大允许裂缝宽度(mm)；

           α0——构件受力特征系数，轴心受拉构件取2.7，受弯和偏心受压构件取1.9，偏心受拉构件取2.4；

           ψ——裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数；

           Cs——最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离(mm)，当Cs小于20时，Cs取20；当Cs大于或等于65时，Cs取65；

           d——钢筋直径(mm)；

           ρte——按有效受拉混凝土面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，当ρte小于0.01时，ρte取0.01。

   2  裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数应按下列公式计算选取：

           式中：Ace——有效受拉混凝土截面面积(m2)。

       当裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ小于0.2时，ψ取0.2；当ψ大于1.0时，ψ取1.0；对直接承受重复荷载的构件，ψ取1.0。

   3  有效受拉混凝土截面面积的计算应符合下列规定：

       1）对受拉构件应取构件截面面积；

       2）对受弯、偏心受压和偏心受拉构件（图8.4.12）应按下式计算：

           式中：bf——Ⅰ型构件截面受压区的翼缘计算宽度(m)；

               hf——Ⅰ型构件截面受压区的翼缘高度(m)。

       3）对矩形截面应按下式计算：

Ace＝0.5b×h        (8.4.12-5)

   4  当采用不同直径钢筋时，钢筋直径应按下式计算：

       式中：u——纵向受拉钢筋截面周长的总和(mm)；

           ξz——纵向受拉钢筋表面特征系数，变形钢筋取1.0，光面钢筋取0.7。

8.4.13  裂缝宽度检算时，钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋应力应按下列公式计算：

   1  受弯构件：

       式中：Ms一一按荷载组合计算出的弯矩值(MN·m)。

   2  偏心受压构件：

       式中：Ns——按荷载组合计算出的轴力值(MN)；

           z——纵向受拉钢筋合力点至受压区合力点之间的距离(m)，且不大于0.87h0。

   3  轴心受拉构件：

   4  偏心受拉构件：

▼ 展开条文说明
8.4.12、8.4.13  公式引自现行行业标准《铁路隧道设计规范》TB 10003。

8.4.14  对于受弯构件，按作用基本组合计算的允许挠度值应符合表8.4.14的规定。

▼ 展开条文说明
8.4.14  受弯构件的允许挠度允许值引自现行行业标准《铁路隧道设计规范》TB 10003的有关规定。

8.4.15  钢筋混凝土受弯构件在各种荷载组合作用下的变形（挠度和转角），可根据给定的刚度按材料力学的方法计算。

▼ 展开条文说明
8.4.15  公式引自现行行业标准《铁路隧道设计规范》TB 10003。

8.4.16  隧道结构上作用的组合工况可按本规程第7.5.9条的规定予以确定。

9.1.1  支架宜釆用型钢结构。

▼ 展开条文说明
9.1.1  支架的类型一般分为型钢支架、钢筋混凝土支架等，与钢筋混凝土支架相比，型钢支架易于加工制作，且安装方便、精度高，因此在多年来的工程实践中基本采用型钢支架。常用型钢支架的断面形式有单根型钢、双根型钢对扣、钢板组合型钢等形式。

9.1.2  支架锚固形式可采用两端嵌固式或悬臂式。

9.1.3  支架计算应符合下列规定：

   1  固定支架推力应由管道两侧的两根立柱共同承担；

   2  导向支架推力应由单根立柱承担；

   3  支架推力作用位置应在管道轴线与立柱相交处。

▼ 展开条文说明
9.1.3  导向支架的设置在工程中往往采用两根立柱加上横担的构造形式，在实际运行当中，管道有可能作用在单根立柱上，因此，为确保管道运行安全，在计算中按此最不利工况考虑。

9.1.4  组合型钢支架的焊缝验算应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的有关规定。

9.1.5  钢支架的除锈、防腐应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的有关规定。

9.1.6  供水、回水管道支架宜错开1.5m～2.0m布置；固定支架的嵌固深度不应小于200mm。

▼ 展开条文说明
9.1.6  固定支架的嵌固深度需要由计算确定，其最小嵌固深度为200mm，主要是考虑到结构的最小厚度为250mm，还需预留50mm的保护层厚度。

9.1.7  钢支架底部应设钢筋混凝土护墩，护墩高度不宜小于150mm。

▼ 展开条文说明
9.1.7  钢筋混凝土护墩是为了保证钢支架底部不受水浸泡、腐蚀，其高度的确定主要考虑既有运行的热力工程积水情况。

9.1.8  支架宜避开结构受力钢筋。

▼ 展开条文说明
9.1.8  支架若避不开结构受力钢筋时，钢筋遇支架断开并与支架焊牢，焊缝长度应满足单面焊10d或双面焊5d，其质量应满足现行行业标准《钢筋焊接及验收规程》JGJ 18的有关规定。

9.2.1  支架计算长度应取两锚固端之间的净长与一个锚固端长度之和。

▼ 展开条文说明
9.2.1  锚固端长度是指固定支架立柱锚入混凝土结构内的长度。当结构顶、底板锚固长度出现不同时，取上、下锚固长度之和的—半。

9.2.2  支架结构宜按两端简支进行强度、抗剪、变形及稳定性验算；宜按两端固定进行混凝土局部承压验算。验算结果应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017和《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定。

▼ 展开条文说明
9.2.2  固定支架是热力工程中约束热力管道的重要构件，根据其在热力管道升、降温过程中反复受力的特点，在设计时按可能的最不利状态分别进行变形、抗剪、稳定性、混凝土局部抗压强度等验算，以满足工程使用的要求。

9.2.3  支架立柱在推力作用下的变形可按下列公式验算：

   式中：Bmax——支架立柱的变形值(mm)；

       fx、fy——支架立柱在沿管道轴向(x轴)、垂直管道轴向(y轴)推力作用下产生的挠度(mm)；

       lh——支架计算长度(mm)；

       F＇xk、F＇yk——作用在单根支架立柱上沿管道轴向和垂直管道轴向的推力标准值(N)；

       Ix、Iy——对x轴、y轴的净截面惯性矩(mm4)；

       Eg——钢材的弹性模量(MPa)；

       la、lb——推力作用位置距立柱较远、较近锚固端处的距离(mm)；

       [B]——单根支架立柱在管道轴线位置处允许最大变形值(mm)，可取lh/250。

▼ 展开条文说明
9.2.3  变形公式是根据多年的设计经验总结提炼而成的简化计算方法。

9.2.4  支架锚固端（图9.2.4）混凝土局部承压可按下列公式验算：

   式中：Fl——作用在锚固端混凝土上的局部压力设计值(N)；

       Fm——锚固端产生的附加局部压力设计值(N)；

       βl——混凝土局部受压时的强度提高系数，可取1.7～3.0，有实际经验时，可适当提高；

       Al——混凝土局部受压面积(mm2)，可取支架立柱（受力面）与锚固端混凝土接触面的面积；

       M——推力作用在锚固端的弯矩设计值(N·mm)，可取按两端固定计算弯矩设计值的80％，当有可靠工程经验时，可适当减小；

       dm——加强槽钢之间的中心距(mm)。

▼ 展开条文说明
9.2.4  锚固端混凝土局部承压验算公式依据现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010，并考虑到热力固定支架端部加强槽钢的固定效应确定的。

9.3.1  支架计算长度应取管道中心距支架底部的距离与锚固长度之和。

9.3.2  支架结构应按上端自由、下端固定进行强度、管道中轴线位置处变形、抗剪、稳定性及混凝土局部抗压强度等验算，验算结果应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017和《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定。

9.3.3  支架柱在管道中轴线位置处的变形可按下式验算：

▼ 展开条文说明
9.3.3  变形公式是根据多年的设计经验总结提炼而成的简化计算方法。

9.3.4  锚固端混凝土局部承压可按本规程公式(9.2.4-1)进行验算。

9.4.1  支架横担结构计算长度应取两根支架立柱之间的净间距。

9.4.2  作用在支架横担上的荷载应包括管道推力、管道自重。横担自重。管道自重标准值应计入管道矢跨的影响，管道矢跨系数宜取1.0～1.5。

▼ 展开条文说明
9.4.2  横担包括上横担和下横担，作用在上横担上的荷载不含管道自重。管道矢跨系数引自现行行业标准《城镇供热管网结构设计规范》CJJ 105。

9.4.3  支架横担结构应按两端固定进行强度、变形、与支架立柱相接处的焊缝强度的验算，验算结果应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的有关规定。

9.5.1  支架锚固段内两侧应设置加强槽钢。

▼ 展开条文说明
9.5.1  为保证混凝土和钢材两种不同材料之间的可靠连接和共同作用，端固端焊槽钢（参考图9.2.4）或角钢，槽钢可选用[10、[12.6、[14a、[16a，角钢选用L50×5、L75×5等。

9.5.2  固定支架处的隧道结构的初支与二衬之间以及初支背后应进行注浆处理。

▼ 展开条文说明
9.5.2  为保证隧道上方的土体与隧道初衬密贴、隧道二衬与初衬密贴，以利于固定支架推力的传递。

9.5.3  支架立柱和横担应避开人孔、吊装孔、集水坑、工艺设备等。

9.5.4  支架端部应设封堵钢板，封板厚度宜为8mm～12mm，且应每侧伸出支架柱10mm～20mm。

10.1.1  软弱和松散地层可采用地层注浆、超前小导管、管棚及地层冻结等措施进行预加固。地层的预加固应与隧道施工过程中对地下水的处治统筹考虑。

▼ 展开条文说明
10.1.1  地下水对地层稳定性和工程施工具有极其不利的影响，在工程中采取合理的技术措施，如注浆堵水，一方面因其充填了地层的孔隙或裂隙，封堵了地下水的通路；另一方面，又固结了地层，提高了地层的强度，改善了地层的自稳性能，起到了加固地层的效果。换句话说，堵水措施同时也能起到显著的地层预加固效果。因此，隧道开挖前的地层预加固要与地下水的处治一并统筹考虑。

10.1.2  地层预加固及地下水的处治应依据工程地质和水文地质资料，并结合工程施工对环境影响的控制要求进行设计。设计方法宜采用信息化动态设计。设计参数的确定在设计阶段可采用工程类比法，在工程实施阶段应根据现场地质及水文情况、监测反馈信息及时修正相关设计参数。

10.1.3  地下水的处治应遵循节约地下水资源、保护地下水环境、防止对地下水的污染的原则，并应符合国家和地方的有关规定。

▼ 展开条文说明
10.1.3  地下水是宝贵的资源，供热管网隧道的设计应采取合理的地下水资源的保护方法与技术措施，如尽可能地釆用堵水等非降低地下水位方法与技术措施。同时，应避免对地下水造成污染，如注浆止水不得使用污染地下水环境的化学浆液。

10.2.1  地下水的处治方案应依据工程地质条件、水文地质条件和环境条件综合确定，可采用注浆止水、降低地下水位和地层冻结等方法，以达到无水作业的施工条件。

▼ 展开条文说明
10.2.1  当注浆止水难以实现施工过程的无水作业条件时，宜采用降低地下水位或其他的地下水处治方法。但是，在工程施工过程中，抽取的地下水往往直接排入城镇下水道，造成了地下水资源的大量浪费。因此，设计时应采取合理的措施，防止水资源浪费，如在合适的位置回灌所抽降的本层地下水；或下渗补充下层地下水。

10.2.2  注浆止水应符合下列规定：

   1  不得使用污染环境的化学浆液；

   2  可采用地面注浆、洞内注浆或二者结合的方式；

   3  宜与洞内引排相结合，并应以堵为主，以排为辅；

   4  注浆方法、注浆材料的选择和注浆参数的确定应符合本规程第10.3节的规定。

10.2.3  施工降水设计应根据工程地质条件、地下水条件、环境条件和隧道结构条件，遵循抽水、下渗、回灌相结合的原则，确定合理的降低地下水位的方法和施工降水设计参数。

10.2.4  降低地下水位应符合下列规定：

   1  施工范围内的上层滞水应全部疏干；

   2  施工范围内的潜水位应降低至结构底板（仰拱）以下0.5m～1.0m。当结构底板（仰拱）在潜水含水层底板以下时，应将潜水含水层疏干；当层间潜水分布在结构底板（仰拱）以上时，应将层间潜水疏干；

   3  当结构底板（仰拱）在承压水含水层的顶板以下，且在底板以上时，施工范围内的承压水的压力水头高度应降低至结构底板（仰拱）以下0.5m～1.0m；当结构底板（仰拱）在承压水含水层的底板以下，则应将承压水疏干；当结构底板（仰拱）在承压水含水层顶板以上时，施工范围内的承压水的压力水头高度可按下式进行控制：

       式中：Ht——承压含水层顶板至结构底板（仰拱）底部的土层厚度(m)；

           Hw——承压水压力水头高度(m)；

           Kws——施工降水安全系数，取1.2。

   4  对由降水引起的周边建（构）筑物的沉降和倾斜应进行预测，不得影响周边建（构）筑物的安全和正常使用。

▼ 展开条文说明
10.2.4  该条规定的工程施工降水技术要求是综合北京城区隧道与地下工程，尤其是北京地铁工程降水工程设计与施工经验而提出的。从多年的工程实践效果来看，达到该条所提出的技术要求，能够较好地创造无水作业的施工条件。

10.2.5  当降水效果不理想时，宜采取与洞内处理残留水相结合的措施。

10.3.1  地层注浆方法的选择应符合表10.3.1的规定。

10.3.2  注浆材料应符合下列规定：

   1  应具有良好的可注性；

   2  应具有良好的粘结力和一定的强度、抗渗、耐久和稳定性，当地下水有侵蚀作用时，应采用耐侵蚀性的材料；

   3  应无毒并对环境污染小；

   4  宜对注浆工艺要求简单，且应操作方便、安全可靠。

10.3.3  注浆浆液应符合下列规定：

   1  注浆浆液的选择应符合表10.3.3的规定；

   2  注浆浆液的配合比应在试验室试配的基础上经现场试验确定。

▼ 展开条文说明
10.3.1～10.3.3  条文中规定的注浆方法、注浆材料和注浆浆液的选择是根据地层条件、地下水条件，综合国内城市隧道与地下工程，特别是地铁工程地层注浆的经验，并参考现行国家标准《地下铁道工程施工及验收规范》GB 50299的有关规定而制定的。

10.3.4  注浆孔间距和注浆压力宜根据地层特性、地下水动力学条件和浆液在地层中的可注入性，经工程类比和试验确定。

10.3.5  设计文件中应对注浆后地层的允许出水量等止水效果和浆液加固体的强度提出明确要求。

10.4.1  超前小导管注浆和管棚应根据地质条件、环境条件、隧道断面大小及支护结构形式选用不同的设计参数。

10.4.2  超前小导管宜采用φ32mm或φ42mm钢管制作，长度宜为1.5m～3.0m。纵向每开挖1个～2个循环后应注浆1次，小导管纵向搭接长度不应小于1m。

10.4.3  超前小导管应沿隧道周边布置，环向间距不应大于400mm，外插角宜为10°～15°。

10.4.4  超前小导管注浆参数应符合下列规定：

   1  浆液终压应根据现场地质情况通过注浆试验确定，宜为0.3MPa～0.5MPa；

   2  注浆量可按下式计算：

Q＝πr2×L×nd×αc×βh        (10.4.4)

       式中：Q——浆液注入量(m3)；

           r——浆液扩散半径(m)，可取0.25；

           L——注浆管长(m)；

           nd——地层空隙率，可按表10.4.4选用；

           αc——地层充填系数，可取0.8；

           βh——浆液消耗系数，可取1.1～1.2。

   3  注浆速度应小于或等于30L/min。

10.4.5  超前小导管注浆材料应根据隧道所处地层条件选择，并应符合下列规定：

   1  无水的粗砂及砂砾石地层宜选择单液水泥浆；

   2  无水的中砂及粉细砂地层宜选择改性水玻璃浆；

   3  有水的粗砂及砾石地层宜选择水泥一水玻璃浆双液浆；

   4  对前期及后期强度要求很高的地层可选择硫铝酸盐水泥类浆。

10.4.6  管棚应沿隧道顶拱开挖轮廓的周边布置，其钢管宜采用φ60mm～φ180mm无缝钢管加工制作。钢管的环向间距宜为300mm～500mm，外插角不应大于3°。沿隧道纵向两节管棚的水平搭接长度不应小于1.5m。

10.4.7  管棚注浆浆液宜采用水泥砂浆。

▼ 展开条文说明
10.4.1～10.4.7  超前小导管是沿隧道纵向在拱上部开挖轮廓线外一定范围内向前上方倾斜一定角度的密排注浆花管，注浆花管的外露端支于开挖面后方的格栅钢架上，并与其共同组成预支护系统，如图4所示。超前小导管注浆适用于隧道拱部为无粘结、自稳能力差的砂层及砂砾（卵）石地层，其作用是改良工作面前方的地层，在开挖面前方形成一定厚度的加固圈，保证开挖工作面的稳定，防止工作面坍塌。小导管纵向搭接长度不小于1m，外插角a为10°～15°。

管棚是将钢管安插在已钻好的孔中，沿隧道开挖轮廓外排列形成钢管棚，管内注浆，并与强有力的型钢钢架组合成的预支护系统。管棚支护适用于含水的砂土质地层或破碎带及临近隧道有重要建构筑物的地段，其作用是支承和加固自稳能力极低的围岩，防止隧道塌方，控制地层变形和位移，保护临近的重要建（构）筑物。
条文中规定的超前小导管或管棚预支护措施和设计参数的选择是根据地层条件、周边建（构）筑物等环境条件，综合国内城市隧道与地下工程，特别是地铁工程施工地层预支护的经验，并参考现行国家标准《地下铁道工程施工及验收规范》GB 50299的有关规定而制定的。

10.5.1 砂类土、黏性土、淤泥和黄土等软弱土层宜选用旋喷注浆加固。

10.5.2 旋喷注浆加固地层设计应符合下列规定：

1 旋喷方式应根据地层条件、工程结构形式、环境条件和设备类型等确定，可选用地面垂直旋喷、定向旋喷，隧道内水平旋喷方式；

2 旋喷范围应根据地层性质、地下水条件和开挖范围等确定，并应包括加固体的形状及大小尺寸；

3 工艺参数应包括旋喷压力、浆液的材料和配比等，并应符合下列规定：

1）喷嘴出口处的压力宜控制在0.2MPa～1.0MPa；

2）浆液的材料、配比应根据地层条件、地下水压力和流速，并经工程类比和试验室试验、现场试验确定。旋喷浆液宜为水泥浆，其水灰比宜控制在(1.0～1.2):(0.7～1.0)。当地下水流速较大时，可掺加一定量的促凝剂调节浆液的凝结时间；

4 加固体的强度应根据地层条件、加固部位等因素，通过工程类比确定。加固体的28d强度宜控制在1.0MPa～1.5MPa；

5 加固体的止水效果应达到在钻孔检查时不渗水、不塌孔；

6 加固效果的检测应包括检测方法、检测数量及加固效果的评价。检测方法可选用钻芯取样法或静力、动力触探法。

10.6.1 地下水含量大于10％、流速不大于10m/d、含盐量较小、水温变化幅度不大的软土、流砂、卵砾石地层可选用冻结法进行地层的预加固。

10.6.2 地层冻结设计前应进行详细的地质条件和地下水条件调查，并应包括下列内容：

1 地层中地下水的含量、水位的变化、流速流向、含盐量、水温以及和其他水体的水力联系；

2 地层的颗粒组成及级配；

3 开挖体及其影响范围内地层中的隔水层厚度及其物理力学性质；

4 地层的可钻性；

5 地层是否为扰动土层。

10.6.3 地层冻结设计应符合下列规定：

1 冻结方式应根据工程结构和环境条件、地层条件等确定，可选择垂直冻结、水平冻结或倾斜冻结；

2 冻结范围应根据地层性质、地下水条件和开挖范围等确定，并通过工程类比和计算分析确定冻结壁的形状和尺寸，包括冻结壁的长度、厚度和宽度等；

3 工艺参数应根据地层条件、地下水条件、开挖时间、冻结管的温度，并经计算和工程类比确定，并应包括冻结壁平均温度、积极冻结扩展速度、积极冻结时间和维护冻结时间；

4 冻结孔的布置参数应依据冻结壁的厚度、积极冻结扩展速度等经计算确定，并应包括冻结孔的间距（包括开孔间距、终孔控制间距）、角度、排数（单排、双排或多排）及排列形式。单排冻结孔间距宜为0.5m～1.2m，多排冻结孔的排距宜为0.5m～1.0m；

5 冻胀引起的地表隆起宜小于6mm，冻结壁解冻引起的地表沉降宜小于10mm。

11.1.1  检査室和隧道应根据气候条件、工程地质和水文地质条件，并应考虑不同的结构部位、温度效应和使用要求等因素进行结构防水设计。

11.1.2  结构防水应以结构自防水为根本、细部构造防水为重点，并应遵循以防为主、刚柔结合、多道防线、因地制宜、综合治理的原则，釆取与其相适应的防水措施。

▼ 展开条文说明
11.1.2  隧道与地下工程以结构自防水为根本。主要通过采取综合的技术措施预防混凝土的早期裂缝，包括：
1  采用低水化热的水泥；
2  控制水泥用量；
3  优化混凝土配合比，控制用水量；
4  控制混凝土的坍落度和入模温度；
5  严格控制混凝土的拆模时间；
6  加强混凝土的养护等。

11.1.3  结构防水等级不应低于二级。（自2022年1月1日起废止该条,详见新规《供热工程项目规范》GB 55010-2021）

▼ 展开条文说明
11.1.3  热力暗挖隧道的防水等级不应低于二级，是根据现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB 50108-2008第3.2.1条和3.2.2条的有关规定，在对北京市正在施工的供热管网暗挖隧道工程防水施工质量和已投入运营的热力暗挖隧道的防水效果系统调查和分析的基础上，并参考国内地铁区间隧道的防水等级而确定的。隧道的防水等级低于二级不能满足设备维护、安全运行的要求。

结构防水分为两部分：一是结构主体防水，二是施工缝、变形缝等细部构造的防水。对于结构主体，工程的防水等级为二级时，考虑到结构设计使用年限为不小于100年，以及供热管网的使用条件，除结构混凝土的抗渗等级不应低于P8外，还须增设一道塑料防水板类的柔性外包防水层。对于施工缝，应在中埋式止水带、外贴式止水带、预埋注浆管、遇水膨胀止水条（胶）、防水密封材料及水泥基渗透结晶型防水涂料等中选择一种作为防水措施；对于变形缝，除应选择中埋式止水带作为防水措施外，尚应在外贴式止水带、可卸式止水带、防水密封材料及遇水膨胀止水条（胶）等中选择一种作为另一道防水措施。
设计文件中应有结构防水设计，防水等级不应低于二级；在施工过程中，结构主体自防水要做好混凝土浇筑质量控制与抗渗等级检测，外包防水层和细部构造防水要做好施工质量检测与隐蔽工程检查与验收。
判断依据：
1  有无结构防水设计文件，且设计防水等级不低于二级；
2  结构主体防水抗渗等级检测结果是否满足不低于二级的防水等级要求；
3  外包防水层和细部构造防水施工质量检测与隐蔽工程验收文件和设计文件是否一致。

11.1.4  结构防水设计应采取预防结构混凝土早期裂缝的措施。

11.2.1  结构自防水应采用防水混凝土，防水混凝土抗渗等级不得低于P8。处于侵蚀性介质中，防水混凝土的耐侵蚀系数不得小于0.8。

11.2.2  防水混凝土结构不得有贯通裂缝。

11.2.3  防水混凝土所用的材料和配合比应满足结构耐久性的要求，并应符合现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB 50108的有关规定。

▼ 展开条文说明
11.2.1～11.2.3  热力检查室和暗挖隧道混凝土结构自防水的规定是在总结运营热力检查室和隧道工程防水经验的基础上，参考现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB 50108和《地铁设计规范》GB 50157的有关规定而制定的。

11.2.4  防水混凝土结构的构造应符合下列规定：

   1  结构厚度不应小于250mm；

   2  钢筋保护层厚度应根据结构的耐久性和工程环境选用，迎水面钢筋保护层厚度不应小于50mm。

11.3.1 复合式衬砌的初期支护与二次衬砌之间应选用耐腐蚀、耐霉菌、耐穿刺，延伸性和柔性好的塑料防水板做防水层。塑料防水板的厚度不应小于1.2mm。塑料防水板与基面之间应采用重量不小于350g/m2的土工布作为缓冲层。

11.3.2 塑料板防水层的铺设应符合下列规定：

1 塑料板的缓冲层应用暗钉圈固定在基层上，塑料板应边铺边将其与暗钉圈焊接牢固；

2 两幅塑料板的搭接宽度应为100mm，下部塑料板应压住上部塑料板。搭接缝应采用双条焊缝焊接，单条焊缝的有效焊接宽度不应小于10mm。焊缝质量应进行充气检查，当空腔内充气压力达到0.25MPa时，15min内压力下降不应大于10％。

11.3.3 敷设塑料防水板的基面应符合下列规定：

1 塑料防水板的平整度应符合现行国家标准《地下防水工程质量验收规范》GB 50208的有关规定；

2 敷设塑料防水板的基面可处于潮湿状态，但不应有滴漏，不得有线流水；

3 仰拱、底板不得有积水；

4 仰拱或底板的塑料防水板应设不小于50mm厚的保护层。

11.4.1  二次衬砌施工缝、变形缝处应采取防水措施，并应符合表11.4.1的规定；变形缝应能满足接缝两端结构产生的差异沉降及纵向伸缩时的密封防水要求。

▼ 展开条文说明
11.4.1  在总结运营热力检查室和隧道工程防水经验的基础上，参考现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB 50108和《地铁设计规范》GB 50157的有关规定而制定的。

12.1.1  施工设计宜包括下列内容：

   1  竖井施工的方法与工艺；

   2  马头门预加固、开挖、支护的方法与工艺；

   3  隧道施工的方法与工艺，包括地下水的处理、地层的预加固、隧道的开挖与支护；

   4  监控量测方案。

▼ 展开条文说明
12.1.1  热力地下工程面临复杂的城市环境条件，其工程施工可能对周边环境造成一定的影响，因此设计文件中的施工设计部分对控制施工可能造成的安全风险具有重要意义，也是施工组织文件编制的重要依据。

12.1.2  竖井和隧道应在无水状态下施工，地下水丰富的区域应先治水后开挖。

▼ 展开条文说明
12.1.2  城市热力地下工程一般处于地下水的环境当中。在开挖过程中，地下水的存在可能会引起围岩失稳、支护结构的破坏，带来安全风险。因此，多年来的工程实践证明，为了有效地控制地下水因素引起的施工安全风险，在城市地铁隧道、电力隧道等均强调无水的施工条件。热力地下工程的施工也作同样的规定。

12.2.1  竖井施工可采用逆作法分层、分步开挖和支护，并应及时架设支撑。

▼ 展开条文说明
12.2.1  由于热力工程竖井平面尺寸较小，比较适宜采用锚喷护壁逆作法施工，并及时架设临时支撑。

12.2.2  锁口圈梁上应设防水挡墙。

12.2.3  竖井格栅纵向连接筋应与锁口圈梁的受力钢筋可靠连接。

12.2.4  竖井支撑之间的水平间距除应满足结构安全外，还应满足出土、进料的要求。

12.2.5  当竖井开挖至马头门位置，不便加设支撑时，应设计换撑支护方案。

▼ 展开条文说明
12.2.5  马头门部位常用的换撑方案一般采用增设盘撑加角撑或砂浆锚杆加固土体。

12.2.6  施工竖井的临时支撑，应在施作防水层和二衬之前，根据工程类比、监控量测结果，按二衬的浇筑分段逐步拆除。

▼ 展开条文说明
12.2.6  部分施工竖井仅为临时结构，不需要施作防水层和二衬，竖井是指作为检查室初期支护的竖井，需要施作防水层和二衬。

12.2.7  竖井井口周边施工影响范围内临时堆土高度不应超过设计要求。

12.3.1  马头门施工应在竖井初期支护稳定后或检查室二衬完成后开始。

▼ 展开条文说明
12.3.1  工程施工中可能会遇到竖井未达设计深度并封底而先开马头门的情况，开马头门前要先进行竖井临时封底。

12.3.2  马头门第一榀格栅应与竖井初期支护格栅可靠连接。

▼ 展开条文说明
12.3.2  可靠连接一般要求焊接，焊缝长度应满足单面焊10d或双面焊5d，其质量应满足现行行业标准《钢筋焊接及验收规程》JGJ 18的有关规定。

12.3.3  当竖井内有2个以上马头门时，不应同时开口，应待第一个马头门隧道掘进2倍～3倍洞径或洞宽后，方可开挖第二个马头门。

▼ 展开条文说明
12.3.3  根据三维有限元数值分析表明，马头门破除后，隧道掌子面推进至1.5倍洞径后隧道开挖对竖井结构的影响不再显著。

12.4.1  隧道施工方法的选择应根据开挖断面大小、断面形式、工程地质条件、水文地质条件、衬砌结构类型、隧道长度、地面和地下建（构）筑物的状况、地面交通环境状况、工期要求等因素综合研究确定。

12.4.2  土方开挖时，应按格栅尺寸适当外扩，拱部宜外扩50mm～100mm，侧墙宜外扩20mm，仰拱宜外扩50mm～100mm。

▼ 展开条文说明
12.4.2  考虑到开挖之后围岩的变形和施工误差等因素结合供热管网隧道工程实际经验确定。

12.4.3  隧道初期支护的钢筋格栅的节点应连接牢固，连接板宜帮焊钢筋。上台阶钢筋格栅架立后，应及时打设长度不小于2.5m的注浆锁脚锚杆（锚管）；钢筋格栅架设后，应按设计规定的厚度和强度，及时喷射混凝土。

12.4.4  初期支护完成后应及时进行回填注浆，并符合下列规定：

   1  初期支护背后回填注浆应跟随开挖工作面，在距开挖面5m的地方进行；

   2  初期支护背后回填注浆孔应沿隧道拱部及边墙布设。环向间距起拱线以上应为2.0m，边墙应为3.0m。纵向间距应为3.0m，且应呈梅花形布置，注浆管深度应为初期支护背后50mm～100mm（图12.4.4）；

   3  边墙范围内注浆管不应少于2根，间距宜为3m；

   4  回填注浆可选用水泥浆或水泥与粉煤灰混合浆液；

   5  回填注浆结束标准宜为注浆量和注浆压力双指标控制，注浆终压宜为0.2MPa。

▼ 展开条文说明
12.4.4  初期支护背后回填注浆的目的是填充一次支护背后的空隙和加固因施工被扰动的松散地层，从而减小和控制地层的位移和变形，并可作为封堵地下水的一道防线。

12.4.5  当二次衬砌混凝土强度达到设计强度的75％后，方可进行二次衬砌背后充填注浆，并应符合下列规定：

   1  二次衬砌施工时应在隧道拱部预埋注浆管。环向间距宜为3m，起拱线以上宜布设1个～3个孔，纵向间距宜为5m（图12.4.5）；

   2  二次衬砌背后充填注浆应采用添加微膨胀剂的水泥砂浆；

   3  当充填注浆压力达到0.2MPa时，可结束注浆。

▼ 展开条文说明
12.4.5  二次衬砌背后充填注浆的目的是填充由于二次衬砌灌注不饱满和二次衬砌混凝土由于收缩造成的空隙，使结构受力均匀，同时阻塞地下水通道，防止地下水沿纵向流动。

12.5.1  监控量测设计应符合下列规定：

   1  施工前监测单位应制定和提供监测方案；

   2  监测项目应包括必测项目和选测项目。选测项目应根据工程规模、地上和地下工程环境、工程地质和水文地质条件等选择；

   3  隧道穿越地上建（构）筑物、上穿或下穿地下建（构）筑物和其他现状市政地下管线时，应依据隧道与建（构）筑物、地下管线的空间位置关系，建（构）筑物和地下管线的类型、规模、重要程度，隧道施工工法等条件进行监测设计；

   4  监测应符合下列规定：

       1）高层、高耸结构监测项目应包括沉降、倾斜、裂缝。测点布置应根据建（构）筑物外观和与隧道的距离，沿建（构）筑物周边或靠近隧道的一侧基础轴线上对称布点；

       2）桥体观测项目应包括沉降、倾斜、裂缝。测点应布置在桥（墩）桩、桥梁、桥面板上；

       3）地下构筑物和地下管线监测可通过地中位移来体现，监测项目应为沉降。测点布置应沿地下构筑物顶部结构中心线和地下管线顶部中轴线对称布点，监测断面间距宜为5m～10m。

   5  监控量测的测点初始值，隧道外测点应在测点稳定后进行测读，取三次观测数据的平均值可作为初观测值；隧道内测点应在开挖后24h内和下次开挖之前设点并读取初始值；

   6  监测所用仪器、元件及监测精度应满足监测设计的要求；

   7  隧道围岩基本稳定状态应符合下列规定：

       1）隧道周边位移应有明显减缓趋势；

       2）在拱脚位置和边墙中部附近的收敛速率应小于0.2mm/d，拱顶下沉速度应小于0.15mm/d；

       3）围岩位移值应达到总位移值的80％～90％。

   8  施工引起的变形控制应符合下列规定：

       1）竖井沉降和变形控制应符合表12.5.1-1的规定：

       2）暗挖隧道沉降和变形控制应符合表12.5.1-2的规定：

       3）多高层建筑物地基允许变形值应符合本规程第13章的有关规定。

   9  地下构筑物和市政地下管线的控制应符合相应的监测控制标准，并应满足对应的管理单位的控制要求；

   10  监测数据应在取得数据后及时进行整理，同时应绘制时态曲线和进行回归分析，预测测点的最终位移值，并应及时判断竖井、隧道、地上结构和地下管线的稳定性和安全性。

▼ 展开条文说明
12.5.1  现场监控量测是热力地下工程设计文件和施工组织设计文件中的重要内容，是信息化设计和施工的基本要求。监控量测可以掌握围岩支护结构和周边环境的动态，利用监测结果为设计和施工提供参考依据，及时调整支护参数和施工方法与工艺，并通过积累资料和经验，为今后的同类工程提供类比依据。
必测项目为热力地下工程周边环境和围岩的稳定以及施工安全应进行的日常监测项目，是地下工程围岩和支护变形的主要控制项目；选测项目相对于必测项目而言是为了设计和施工的特殊需要由设计文件规定的在局部地段进行的监测项目。
变形控制指标是结合热力工程多年施工经验的积累和地铁工程控制指标确定的。

12.5.2  竖井监测应符合下列规定：

   1  竖井监测项目及要求应符合表12.5.2的规定；

   2  测点布置应符合下列要求：

       1）锁口圈梁水平位移、沉降布点可取同一监测点；

       2）测点应对称布置在竖井中轴线两侧，应根据竖井平面尺寸沿长边每隔5m～7m设一对测点，短边3m～5m设一对测点；

       3）临时支撑每开挖4m～6m或土质变化处设一对监测点；

   3  圈梁水平位移、沉降、竖井井壁收敛等项目在拆除临时支撑后均应加大监测频率。

12.5.3  隧道监测应符合下列规定：

   1  隧道监测项目及要求应符合表12.5.3的规定；

   2  测点布置应符合下列规定：

       1）洞周收敛、拱顶下沉、地面沉降监测应设置在同一断面；

       2）监测断面间距应根据隧道跨度、隧道开挖长度、地质状况、施工工法等综合考虑确定，宜5m～30m设一个监测断面，每个监测断面应设置2对～3对收敛点（图12.5.3-1）；

       3）拱顶下沉测点应设置在拱顶，在地质条件差的地段，应在拱腰位置处增设测点（图12.5.3-1）；

       4）地表沉降监测应5m～30m设一个监测断面（图12.5.3-2）；

   3  监测频率应根据监测断面与开挖面的间距、沉降和收敛的速率等因素确定。当沉降或收敛速率异常、拆除隧道临时支撑时均应加大监测频率。

▼ 展开条文说明
12.5.2、12.5.3  监测断面、测点布置和监测频率的要求确定以能控制施工工程中隧道围岩、支护结构及周边环境的动态为原则，多年来供热管网隧道工程和地铁工程施工监测的实践表明，按正文的规定实施是可靠和有效的。

13.1.1 供热管网隧道工程设计应识别环境风险源，并应对其进行评估和分级。对于Ⅰ级、Ⅱ级环境风险源，设计文件中应有施工安全风险控制的环境风险源专项设计，并应通过环境风险源管理部门组织的专家专项审査。

13.1.2 各设计阶段的环境风险源专项设计应符合下列规定：

1 方案设计阶段应遵循规避不良地质条件、重要周边环境风险源的原则进行供热管网隧道路由、检査室位置的选择。对于难以规避的重要周边环境风险源应进行深入的风险分析和风险评估，并应提出能有效控制风险且经济合理的技术方案；

2 初步设计阶段应在方案设计的基础上全面识别、分析工程存在的风险，评估风险的影响，并应提出初步的合理技术措施；

3 施工图设计阶段应在初步设计的基础上深入分析工程存在的风险，预测并评估隧道施工的影响，并应制定控制指标和提出具有可操作性、技术上可靠、经济上合理的具体技术措施。

13.1.3 施工过程中应加强监控量测，并应根据监测结果和反馈的信息，及时评估环境风险源专项设计的合理性，必要时进行设计的调整。

13.2.1  根据工程特点和周边环境特点，环境风险源宜分为Ⅰ级、Ⅱ级、Ⅲ级和Ⅳ级。分级可按下列规定执行：

   1  Ⅰ级环境风险源：近接下穿既有轨道交通线路（含铁路），近接穿越极重要桥梁的桥桩或截除桥桩，近接下穿机场跑道及停机坪，近接下穿跨流域调水隧道的工程区段；

   2  Ⅱ级环境风险源：近接下穿重要既有建（构）筑物、重要市政地下管线、河流、湖泊等，近接穿越重要桥梁的桥桩或截除桥桩，近接上穿既有轨道交通线路（含铁路），近接上穿跨流域调水隧道的工程区段；

   3  Ⅲ级环境风险源：近接下穿一般既有建（构）筑物，下穿重要市政道路，临近既有轨道交通线路（含铁路）、重要既有建（构）筑物、重要市政地下管线（包括正在运营的热力管线或隧道、大直径污水管线、大直径供水管线、大直径供气管线）、跨流域调水隧道、河流和湖泊等，近接穿越一般桥梁的桥桩或截除桥桩的工程区段；

   4  Ⅳ级环境风险源：下穿一般市政管线、一般市政道路及其他市政基础设施，临近一般既有建（构）筑物、重要市政道路，近接穿越次要桥梁的桥桩或截除桥桩的工程区段。

13.2.2  浅埋供热管网隧道宜根据施工过程对周边环境所造成的影响程度的不同，划分为强烈影响区、显著影响区和一般影响区。

13.2.3  深埋供热管网隧道宜根据开挖与支护过程所引起的围岩变形与松动的范围与周边环境的近接程度，划分为非常接近、接近和不接近。

13.2.4  环境风险源分级应综合考虑供热管网隧道与周边环境的相对位置关系（包括近接程度、施工影响分区）、周边环境的重要性和自身特点、工程地质和水文地质条件等因素，釆用定性和定量相结合的方法，可按表13.2.4的规定确定。

▼ 展开条文说明
13.2.1～13.2.4  城市，尤其是大都市，一般均具有复杂的环境条件，包括各种市政设施、交通设施和各种地面（地下）建（构）筑物等。在城市采用浅埋暗挖法修建供热管网隧道将对环境造成一定程度的影响。为了有效地控制施工对环境的影响，至关重要的工作是设计、施工之前对环境进行详细调查与科学分级。条文对环境风险源的分级是在综合调研国内外城市隧道施工对周边环境所产生的影响资料的基础上，并参考北京地铁工程施工对环境风险源的分级办法而制定的。
浅埋供热管网隧道施工对周边环境的影响程度宜按图5的规定进行分区。

深埋供热管网隧道与周边环境的接近程度，宜根据隧道开挖与支护过程所引起的围岩变形与松动的范围与周边环境的位置关系，按图6的规定分为非常接近（天然拱以内的区域）、接近和不接近。
供热管网隧道工程施工所影响的建（构）筑物、地下管线、城市桥梁和城市道路等环境对象的重要性划分应符合下列要求：
1  建（构）筑物重要性等级一般按表4划分：
2  地下管线重要性等级一般按表5划分：

3  城市桥梁重要性等级一般按表6划分：

4  城市道路重要性等级一般按表7划分：

13.2.5  在设计阶段，设计单位应根据环境风险源的定性分级原则，结合工程特点、周边环境特点和工程设计经验，在分析安全风险发生的可能性、严重程度和可控性、可接受水平的基础上，进行环境风险源分级的细化，并应满足相应设计阶段的深度要求。

13.3.1  建（构）筑物监控量测控制指标应包括允许沉降控制值、差异沉降控制值和位移最大速率控制值，对高耸建（构）筑物还应包括倾斜控制值。

13.3.2  控制指标应根据建（构）筑物的功能、规模、修建年代、结构形式、基础类型、地质条件等因素确定。

13.3.3  根据对建（构）筑物安全性的影响因素的调查分析、结构材料性能检测和计算分析，应对其基础的现状承载力和结构安全性进行评价，综合确定建（构）筑物的安全性，并应结合其与供热管网隧道工程的空间位置关系，确定其控制指标。

13.3.4  施工对建（构）筑物影响的控制标准应结合地质及环境条件、建（构）筑物结构特点及状况、施工方法等因素综合确定。

▼ 展开条文说明
13.3.4  施工对建（构）筑物影响的控制指标主要是依据地质条件、建（构）筑物的特点及状况、隧道施工方法等因素综合确定。在确定控制指标时，可参考下列有关的规范、规程和工程标准：
1  《建筑地基基础设计规范》GB 50007
在计算地基变形时，应符合下列规定：
1）由于建筑地基不均匀、荷载差异很大、体型复杂等因素引起的地基变形，对于砌体承重结构应由局部倾斜值控制；对于框架结构和单层排架结构应由相邻柱基的沉降差控制；对于多层或高层建筑和高耸结构应由倾斜值控制；必要时尚应控制平均沉降量。
2）在必要情况下，需要分别预估建筑物在施工期间和使用期间的地基变形值，以便预留建筑物有关部分之间的净空，选择连接方法和施工顺序。一般多层建筑物在施工期间完成的沉降量，对于砂土可认为其最终沉降量已完成80％以上，对于其他低压缩性土可认为已完成20％～50％，对于高压缩性土可认为已完成5％～20％。
建筑物的地基变形允许值，可按表8的规定采用。对表中未包括的建筑物，其地基变形允许值应根据上部结构对地基变形的适应能力和使用上的要求确定。


2  《北京地区建筑地基基础勘察设计规范》DBJ 11-501
1）对于荷载分布无显著不均匀的一般多层建筑物，当基础置于相同成因年代、基本均匀的土层时，地基变形许可值用建筑物长期最大沉降量S_max表示，并可按表9的规定采用。

2）对于荷载分布无显著不均匀的高层建筑物箱形基础或筏板基础，当基础宽度大于10m，基础埋深大于5m，置于相同成因年代、基本均匀的土层时，地基变形许可值可按表10的规定釆用。

3  《地基基础设计规范》DGJ 08-11-1999（上海）
建筑物地基允许变形值，应根据建筑结构和基础类型及使用要求，按表11取用。


相对变形值系指倾斜、局部倾斜和相对弯曲；倾斜等于基础在倾斜方向两端点的沉降差与其距离之比；局部倾斜等于砌体承重结构沿纵向6m～10m内基础两点的沉降差与其距离比；相对弯曲等于基础弯曲部分矢高与长度之比。
4  《基坑工程施工监测规程》DG/TJ 08-2001-2006（上海）：
基坑邻近建（构）筑物位移变化速率：1mm/d～3mm/d，累计值：20mm～60mm。根据建（构）筑物对变形的适应能力确定。
5  《上海市基坑工程设计规程》DBJ-61-1997：
对产生破坏的建筑物进行统计，得出差异沉降的极限值及建筑物的反应，具体内容见表12，对建筑物的基础倾斜允许值的规定见表13。


6  《广州地区建筑基坑支护技术规定》98-02：
各类建筑物对差异沉降的承受能力相差较大，因基坑开挖造成对环境的影响，其允许变形可参考表14和表15进行控制。桩基础建筑物允许最大沉降值不应大于10mm，天然地基建筑物允许最大沉降值不应大于30mm。对邻近的破旧建筑物，其允许变形值应根据实际情况由设计确定。

13.3.5  地下管线控制指标应包括管线允许位移控制值和倾斜率控制值，也可对管线曲率、弯矩、最外层纤维的挠应变、接头转角、管线变形与地层变形之差、管线轴向应变等设置控制指标。

13.3.6  控制指标应根据地下管线的功能、工作压力、材质、铺设方法、埋置深度、土层压力、管径、接口形式、铺设年代等因素确定。

13.3.7  根据对地下管线安全性的影响因素进行的调查分析，可综合采用经验法、理论计算法、工程类比法或数值模拟法等方法，并应结合地下管线与供热管网隧道工程的空间位置关系，确定其控制指标。

13.3.8  施工对地下管线影响的控制标准应结合地质及环境条件、地下管线的结构特点及状况、施工方法等因素综合确定。

▼ 展开条文说明
13.3.8  在确定隧道施工对地下管线影响的控制指标时，可参考下列相关的规范、规程和工程标准：
1  各规范、规程和工程标准对地下管线变形控制指标的规定见表16。


2  《上海市基坑工程设计规程》DBJ-61-97，各类地下管线接头的技术标准见表17，说明如下：
1）钢筋混凝土管：直径75mm～300mm为有应力钢筋混凝土管；直径400mm～1200mm为预应力钢筋混凝土管。管节接头用橡胶圈止水。
2）铸铁管承插式接头中调剂借转角等参数如图7所示。承插接头中嵌缝材料用浇铅或石棉水泥。
3）钢管材料一般为16Mn钢或A3钢。
4）接头是管线最易受损的部位，表17列出的几种接头技术标准，可作为管接头对差异沉降产生相对转角的承受能力的设计和监控依据。对难以查清的煤气管、上水管及重要通讯电缆管，可按相对转角1/100作为设计和监控标准。
5）表17是上海市政工程管理局于1990年对各类地下管线接头调研后列出的技术标准。有的地下管线年代已久，难以查清，但又是易损坏，应予以重视。常见的地下管线每节长度在5m之内，1/100转角相当于0.6°，其标准高于表中列出的其他接头。



3  《给水排水工程管道结构设计规范》GB 50332：
1）柔性管道的变形允许值，应符合下列要求：
采用水泥砂浆等刚性材料作为防腐内衬的金属管道，在组合作用下的最大竖向变形不应超过0.02D₀～0.03D₀（D₀为圆形管道的计算内径，下同）；
采用延性良好的防腐涂料作为内衬的金属管道，在组合作用下的最大竖向变形不应超过0.03D₀～0.04D₀；
化学建材管道，在组合作用下的最大竖向变形不应超过0.05D₀。
2）对于刚性管道，其钢筋混凝土结构构件在组合作用下，计算截面的受力状态处于受弯、大偏心受压或受拉时，截面允许出现的最大裂缝宽度，不应大于0.2mm。
3）对于刚性管道，其混凝土结构构件在组合作用下，计算截面的受力状态处于轴心受拉或小偏心受拉时，截面设计应按不允许裂缝出现控制。
4  《给水排水管道工程施工及验收规范》GB 50268：
1）预应力管、自应力混凝土管安装应平直、无突起、突弯现象。沿曲线安装时，管口间的纵向间隙最小处不得大于5mm，接口转角不得大于表18的规定。

2）非金属管道安装的允许偏差应符合表19的规定。

13.3.9  城市道路沉降（隆起）控制指标应包括允许位移控制值、位移平均速度控制值、位移最大速率控制值、U形槽变形控制值和路堤、路堑倾斜控制值，也可对道路或地表纵横向曲率变化进行控制。

13.3.10  城市道路沉降（隆起）控制指标的确定应综合考虑隧道施工工法、地层性质、隧道覆土厚度、地下水位变化、隧道结构断面形式与大小、地层损失、施工管理、道路等级、路基路面材料和养护周期等因素的影响。

13.3.11  根据对城市道路沉降（隆起）的影响因素的调査分析，并结合工程施工方法，可采用经验法或数值模拟法等方法，确定城市道路和地表沉降（隆起）的控制指标。

▼ 展开条文说明
13.3.11  在确定隧道施工引起的城市道路和地表沉降控制指标时，可参考下列相关的规范、规程和工程标准：
 各规范、规程和工程标准对城市道路和地表沉降控制指标的规定见表20。


2  《地铁工程监控量测技术规程》DB11/490-2007（北京)，见表21。


3  上海市基坑工程等级划分及变形监控允许值见表22。

13.3.12  施工对城市道路影响的控制标准应结合地质及环境条件、城市道路的结构特点及状况、施工方法等因素综合确定。

13.3.13  城市桥梁控制指标应包括桥梁墩台允许沉降控制值、纵横向相邻桥梁墩台间差异沉降控制值、承台水平位移控制值和挡墙沉降、倾斜度控制值。

13.3.14  控制指标应综合考虑城市桥梁规模、结构形式、基础类型、建筑材料、养护情况等因素的影响。

13.3.15  根据对城市桥梁安全性的影响因素的调査分析和结构检测，可综合采用大型原位试验、经验公式法、解析计算法和数值模拟法等方法，对城市桥梁的结构现状、承载能力及抗变形能力进行评估，并结合城市桥梁与供热管网隧道工程的空间位置关系，确定其控制指标。

13.3.16  施工对城市桥梁影响的控制标准应结合地质及环境条件、桥梁结构特点及状况、施工方法等因素综合确定。

▼ 展开条文说明
13.3.16  在确定隧道施工引起的城市桥梁变形的控制指标时，可参考下列相关的规范、规程和工程标准：
各规范对墩台沉降的规定参见表23。

13.3.17  城市轨道交通控制指标应包括隧道结构允许沉降控制值、隧道结构允许上浮控制值、隧道结构允许水平位移控制值、位移平均速度控制值、位移最大速率控制值、差异沉降控制值、轨道几何尺寸允许偏差控制值、轨道挠度允许控制值、道床剥离量允许控制值、结构变形缝开合度和轨道结构允许垂直位移控制值。

13.3.18  控制指标应综合考虑城市轨道交通的地层情况、隧道结构特点及状况、轨道结构特点及状况、线路部位、修建年限等因素的影响。

13.3.19  根据对城市轨道交通既有线安全性的影响因素的调查分析和结构检测，可综合采用经验公式法、解析计算法和数值模拟法等方法，对结构承载能力和轨道安全性等进行评估，并结合工程穿越方式（上穿、下穿和侧穿），确定相应的控制指标。

13.3.20  施工对城市轨道交通影响的控制标准应结合地质及环境条件、城市轨道交通既有线的结构特点及状况、施工方法等因素综合确定。

▼ 展开条文说明
13.3.20  在确定隧道施工引起的城市轨道交通结构变形的控制指标时，可参考下列相关的规范、规程和工程标准：
轨道几何尺寸控制指标应符合《北京地铁工务维修规则》的要求，具体内容见表24～表27。

13.3.21  铁路控制指标应包括路基沉降控制值、位移平均速率控制值、位移最大速率控制值、轨道几何尺寸允许偏差控制值和轨道挠度允许控制值。

13.3.22  控制指标应综合考虑铁路路基、线路、轨道的结构特点、状况和保养情况等因素的影响。

13.3.23  根据对铁路安全性影响因素的调查分析和结构检测，可综合采用经验公式法、解析计算法和数值模拟法等方法，并应结合铁路部门的要求，确定其控制指标。

13.3.24  施工对铁路影响的控制标准应结合地质及环境条件、铁路结构特点及状况、施工方法等因素综合确定。

▼ 展开条文说明
13.3.24  在确定隧道施工引起的铁路结构变形控制指标时，可参考下列相关的规范、规程和工程标准：
1  《铁路轨道工程施工质量验收标准》TB 10413：
无缝线路轨道达到初期稳定阶段时，其静态几何尺寸允许偏差和检验方法应符合表28规定。

无缝线路轨道动态质量应检查局部不平顺（峰值管理），轨道动态质量管理值见表29。

无缝线路轨道有渣轨道整理作业后，轨道静态几何尺寸允许偏差和检验方法见表30和表31。


无缝线路轨道无渣轨道整理作业后，轨道静态几何尺寸允许偏差和检验方法见表32和表33。


有缝线路轨道无渣轨道静态几何尺寸允许偏差见表34。

有缝线路轨道动态质量应检查局部不平顺（峰值管理），其轨道允许偏差值见表35。

2  《铁路线路维修规则》中，线路轨道静态几何尺寸允许偏差管理值见表36。

道岔轨道静态几何尺寸允许偏差管理值见表37。

轨道静态几何尺寸允许偏差管理值中，作业验收管理值为线路设备大修、综合维修、经常保养和临时补修作业的质量检查标准；经常保养管理值为轨道应经常保持的质量管理标准；临时补修管理值为应及时进行轨道整修的质量控制标准。

13.4.1  方案设计阶段的设计文件中应包含环境风险工程的设计内容。设计文件应给出风险源清单，并应对环境风险工程设计方案的风险控制措施给予初步说明。方案设计阶段环境风险源设计文件应包括下列内容：

   1  说明书应包括下列内容：

       1）周边环境介绍及风险源初步分级；

       2）环境风险源的保护措施；

       3）初步设计阶段环境风险工程设计优化的方向和建议。

   2  图纸应包括下列内容：

       1）周边环境及其风险源与新建供热管网隧道的相对关系的平剖面图；

       2）风险源的风险控制工程措施示意图。

13.4.2  初步设计阶段的设计文件中应包含环境风险源工程设计的内容。对于特级、Ⅰ级及产权单位有特殊要求的其他等级的环境风险源，应在充分调研和资料收集的基础上，对风险源区段的风险控制措施进行技术经济比较，并应确定具体的风险控制措施。环境风险源专项工程设计文件应包括下列内容：

   1  说明书应包括下列内容：

       1）工程概况；

       2）设计依据；

       3）设计原则和设计标准；

       4）方案设计审查意见及执行情况；

       5）周边环境调查及风险源详细分级；

       6）环境风险源的施工影响指标；

       7）环境风险源保护措施的初步选定；

       8）施工对环境风险源影响的初步预测；

       9）监控量测初步设计；

       10）施工图设计阶段环境风险源工程设计优化的方向和建议。

   2  图纸应包括下列内容：

       1）总平面图；

       2）周边环境与新建供热管网隧道工程的相对关系平剖面图；

       3）周边环境地质剖面图；

       4）环境风险源保护措施初步设计图；

       5）施工步序图；

       6）监控量测初步设计图。

13.4.3  施工图设计阶段的设计文件中应包含环境风险源工程设计的内容。对于Ⅰ级、Ⅱ级及产权单位有特殊要求的其他等级的环境风险源，应在充分调研和资料收集的基础上，对风险源区段的风险控制措施进行技术经济比较，并应确定具体的风险控制措施。环境条件复杂、风险较高时，应形成独立的环境风险源工程设计专册。施工图设计阶段环境风险源专项工程设计文件宜包括下列内容：

   1  说明书应包括下列内容：

       1）工程概况；

       2）设计依据；

       3）设计原则和设计标准；

       4）初步设计审查意见及执行情况；

       5）工程地质与水文地质条件，并明确最不利的工程地质与水文地质条件；

       6）周边环境核查资料；

       7）Ⅰ级、Ⅱ级及产权单位有特殊要求的其他等级的环境风险源现状及抵抗变形能力的评估；

       8）关键工序变形控制指标及总的变形控制指标；

       9）环境风险源保护措施；

       10）施工控制措施；

       11）监控量测详细设计；

       12）应急预案。

   2  图纸应包括下列内容：

       1）总平面图；

       2）周边环境与新建供热管网隧道工程的相对关系平剖面图；

       3）周边环境地质剖面图；

       4）环境风险源保护措施详细设计图；

       5）施工控制措施及施工步序图；

       6）监控量测详细设计图。

13.4.4  各设计阶段环境风险源工程设计文件的组成及格式可按表13.4.4的规定执行。

▼ 展开条文说明
13.4.1～13.4.4  设计内容与要求是在总结多年来北京市供热管网暗挖隧道工程建设对环境风险源影响控制的设计与施工经验的基础上，并参考北京地铁工程对环境风险源设计的规定与要求而制定的，旨在使供热管网暗挖隧道工程环境风险源专项设计在设计内容与设计深度上做到规范化。

14.1.1  隧道工程施工前应根据建设单位提供的资料，踏勘施工现场，掌握工程现况，编制施工组织设计。

▼ 展开条文说明
14.1.1  施工组织设计未经监理单位审批不得施工。

14.1.2  隧道工程施工中有关安全、环保、消防、防汛及劳动保护等，应符合国家现行有关强制性标准的规定。

14.1.3  隧道工程施工中应编制完整的监控量测方案，对工程结构和施工区内的地上和地下建（构）筑物、地下管线等设施的沉降、变形、变位等进行监测，并及时反馈信息。

▼ 展开条文说明
14.1.3  监控测量是为了及时发现异常现象，需要由施工单位和第三方监控量测单位同时进行监测，保证施工安全。

14.1.4  工程所使用的材料应符合下列规定：

   1  水泥宜采用普通硅酸盐水泥，其质量应符合现行国家标准《通用硅酸盐水泥》GB 175的有关规定。水泥应具有产品合格证和出厂检验报告，经取样复验合格后方可使用；

   2  施工用水应符合现行行业标准《混凝土用水标准》JGJ 63的有关规定；

   3  常用外加剂可采用水玻璃、氯化钙、亚硝酸钠等材料，常用掺合料可采用粉煤灰、矿渣等材料，外加剂及掺合料的质量应符合现行国家标准《混凝土外加剂应用技术规范》GB 50119的有关规定；

   4  钢材应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的有关规定；

   5  钢筋的加工、连接及安装应符合国家现行标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204和《钢筋焊接及验收规程》JGJ 18的有关规定；

   6  每批钢筋应附有出厂合格证和试验报告单，并应按规定进行机械性能试验，合格后方可使用；

   7  骨料应符合现行国家标准《锚杆喷射混凝土支护技术规范》GB 50086的有关规定；

   8  喷射混凝土所用原材料及钢筋网、锚杆应符合设计要求。喷射混凝土抗压强度、抗渗压力及锚杆抗拔力、锚杆的间距及分布形式应符合设计要求；

   9  材料进场后应分类存放，并应进行标识。

14.1.5  支架加工前应进行技术交底，支架的安装位置、嵌固深度应符合设计要求。

▼ 展开条文说明
14.1.5  支架加工是施工中的重要环节，先应进行技术交底，并由正规的厂家进行加工。

14.1.6  机械设备和施工设施进场前应进行全面的安全检查。

14.1.7  当采用钻爆法施工时，应符合现行国家标准《爆破安全规程》GB 6722的有关规定。

14.1.8  施工单位应及时填写施工检查记录。

▼ 展开条文说明
14.1.8  施工单位要按施工组织设计的要求填写检查记录，由施工单位和监理单位进行检查。

14.2.1  暗挖隧道工程应按工艺流程（图14.2.1）施工。

▼ 展开条文说明
14.2.1  施工顺序、施工步序是为了保证施工安全和工程质量，在多年施工经验总结的基础上制定的。

14.2.2  人员配备应符合下列规定：

   1  应根据工程特点、新技术推广和新型机械、新型材料配备等情况，组建项目部人员；

   2  从事暗挖工程施工作业人员应持证上岗；

   3  施工前应对施工作业人员进行安全技术交底及培训。

▼ 展开条文说明
14.2.2  项目部一般设置一级项目经理为工程项目负责人。

14.2.3  组织管理应符合下列规定：

   1  应按施工图纸及设计变更进行施工。在自检和专检的基础上，应接受监理的检查和验收；

   2  应定期召开安全、工程例会，协调解决施工现场问题。

14.2.4  安全、质量管理应符合下列规定：

   1  应建立安全组织机构及保证体系，并应制定安全目标及承诺；

   2  应制定安全目标、建立安全检査工作程序，并应进场安全教育；

   3  应按关键工序制定质量目标。

▼ 展开条文说明
14.2.4  质量目标一般包括：
1  建立质量保证体系；
2  质量保证措施：
1）工序交接质量控制流程；
2）质量管理制度；
3）关键工序质量控制要点：包括喷射混凝土干料、防水层、钢筋和型钢、钢格栅安装、喷射混凝土作业、支架安装等。

14.2.5  进度、资料管理应符合下列规定：

   1  应制定总进度计划及月、周进度计划；

   2  应按要求对月、周进度计划进行分析、评价，发现偏离进度目标应采取纠偏措施；

   3  应编制节点工期计划，并应符合下列要求：

       1）施工技术资料应随施工进度及时、准确地整理；

       2）工期计划应与实际进度进行对比；

       3）施工过程中应执行验收、签认程序，相应资料应齐全；

       4）工程竣工1个月内应完成竣工资料并上报。

14.2.6  技术管理应符合下列规定：

   1  施工应遵守先交底后施工的程序；

   2  技术交底单应明确、合理；

   3  技术方案应经济、合理，专项技术措施应齐全。

14.3.1  施工准备期，施工单位应深入调査与识别环境风险因素，对设计文件中的环境风险源分级进行确认与调整。如需调整环境风险源级别，应形成调整清单，并应经项目技术负责人签认后，报监理单位。

14.3.2  监理单位应对环境风险源分级调整清单进行审核，并应经项目总监理工程师签认后，报建设单位。

14.3.3  建设单位应组织专家对环境风险源分级调整清单进行审查。审查时应邀请设计单位、受施工影响的周边环境的产权单位参加。

14.3.4  施工单位应根据审查意见，修改完善环境风险源分级调整清单；监理单位应监督检查其落实情况，并应负责报建设单位备案；建设单位应将环境风险源级别的调整情况反馈设计单位。

14.3.5  施工单位应根据地质条件、环境条件、设计文件等基础资料和相关工程建设标准，结合自身工程施工经验，针对工程的各级风险源编制安全专项施工方案；并应经施工单位技术负责人签认后，报监理单位审查。

14.3.6  安全专项施工方案应包括下列内容：

   1  工程概况；

   2  工程地质水文地质条件；

   3  风险因素分析；

   4  工程重点与难点；

   5  施工方案和关键施工工艺；

   6  工程环境保护措施；

   7  监测实施方案；

   8  监测控制指标和标准（含阶段性控制指标）；

   9  专项预案；

   10  应急预案；

   11  组织管理措施。

14.3.7  安全专项施工方案应由施工单位组织专家论证审查，并应符合下列规定：

   1  Ⅳ级风险源应由建设单位代表、设计单位代表参加；

   2  Ⅲ级风险源应由建设单位部门负责人、设计单位项目负责人参加；

   3  Ⅰ级、Ⅱ级风险源应由建设单位技术负责人、设计单位技术负责人参加，并应邀请专家参加；

   4  对产权单位有特别要求的环境风险源，可邀请产权单位参加；

   5  对政府相关部门有特殊要求的环境风险源，应按其要求组织审查。

14.3.8  施工单位应根据审查意见修改完善安全专项施工方案，经监理单位审批，并报建设单位备案后方可施工。

14.3.9  施工作业环境应符合现行国家标准《声环境质量标准》GB 3096、《建筑施工场界环境噪声排放标准》GB 12523、《环境空气质量标准》GB 3095和《缺氧危险作业安全规程》GB 8958的有关规定，并应符合下列规定：

   1  氧气含量体积比不应低于20％；

   2  空气中所含10％以上游离二氧化硅的粉尘不应超过2mg/m3；

   3  一氧化碳浓度不应大于30mg/m3；

   4  二氧化碳含量体积比不应大于0.5％；

   5  氮氧化物(NO2)含量不应大于5mg/m3；

   6  气温不得高于28℃；

   7  噪声不得大于90dB。

▼ 展开条文说明
14.3.9  施工作业环境有关数据引用自现行国家标准《地下铁道工程施工及验收规范》GB 50299。

14.3.10  隧道下穿或平行燃气、污水等地下管道和设施施工时，应加强隧道内空气检测频率，发现问题应及时采取措施。

▼ 展开条文说明
14.3.10  当隧道工程与燃气、污水等地下管线和设施较近时，可燃易爆及有毒有害气体渗透到施工工作面，会对施工人员造成伤害，危害工程安全，因此应加强施工范围内空气检测，发现问题应采取措施。

14.3.11  采用喷射混凝土作业时，应采取除尘措施。

▼ 展开条文说明
14.3.11  采用喷射混凝土方法时，应同时采取除尘措施，包括：隧道内强制通风；施工人员穿戴必要的防护用品；施工前对施工人员进行安全及防护措施的培训。

14.4.1  测量放线应依据设计文件中管线平面图和现场实际情况，测定出竖井平面位。

▼ 展开条文说明
14.4.1  测量放线施工可参照现行行业标准《铁路隧道施工规范》TB 10204和《新建铁路工程测量规范》TB 10101的有关条款执行。

14.4.2  测量放线应将施工水准点引至竖井附近，并应做好拴桩。

▼ 展开条文说明
14.4.2  测量放线将施工水准点引至竖井附近是为了增加测量准确性，选择合理的栓桩方式，并做好保护。

14.4.3  测量放线应确定竖井中心、高程的定位。

▼ 展开条文说明
14.4.3  测量放线不但要确定好竖井中心、高程位置，而且要确定好隧道中心位置。

14.5.1  对邻近建（构）筑物及地下管线的现状情况应进行调查，并应编制专项保护方案。

▼ 展开条文说明
14.5.1  编制专项保护方案是为了保证施工安全，并应经过产权单位的审批。

14.5.2  建（构）筑物及地下管线的监测应符合设计图纸要求及环境风险源分级的要求，并应包括以下内容：

   1  沉降监测应在建（构）筑物及地下管线上或地面布置测点；

   2  水平监测时应在建（构）筑物两侧布置倾斜监测测点；

   3  结构裂缝监测应在施工前、中、后期连续监测裂缝情况；

   4  对开挖土方影响范围内的市政道路及路面、地下管线变形、初期支护变形等的监测应根据产权单位及管理方提供的数据进行监测布点。

▼ 展开条文说明
14.5.2  监测警戒值来源于监测对象的产权单位及管理方，警戒值设定见表38。

14.5.3  施工前，在施工影响范围内应根据地下构筑物现状情况及地下管线类型编制保护方案，保护方案应经相关产权单位审批后方可实施。

14.5.4  施工过程应进行监控量测。

14.6.1  在施工过程中，施工单位应按设计要求进行监控量测，并应进行第三方监测。

14.6.2  监控量测项目和测点布置应符合设计要求，并应及时监测与记录。监控量测应在施工前测得初始读数，并应跟随开挖、支护作业进行；所获取的监测信息应及时反馈，以指导施工作业。

▼ 展开条文说明
14.6.2  对设计要求的监测项目，可结合表39和表40的要求制定监测实施方案。

14.6.3  各监测项目的监测作业应从土方开挖开始，至衬砌结构封闭，且变形基本稳定2周～3周后方可结束。

14.6.4  每次监测后应及时进行数据整理，并应绘制监测数据时态曲线和距开挖面的关系图；对初期的时态曲线应进行回归分析，并应预测可能出现的最大值和变化速度。

▼ 展开条文说明
14.6.4  监控量测取得的数据应准确、可靠，并及时绘制时态曲线和进行回归分析；施工过程中要根据现场情况及时进行调整或增加监测项目。此外，洞周收敛、拱顶和地表沉降等必测项目设置在同一断面，以保证监测数据的可对比性。在监测过程中，洞周收敛、拱顶下沉和地表沉降必须同时监测，保证监测数据的相互比对印证，以准确、及时掌握隧道支护结构和周边环境的动态。

14.6.5  监测数据异常时，应根据具体情况及时采取加厚喷层、加密或加长锚杆、增加钢架等加固措施。

14.6.6  施工中发现下列情况之一时，应立即停工，并及时采取措施处理：

   1  周边及开挖面坍方滑坡及破裂；

   2  地表沉降过大；

   3  监测数据有不断增大的趋势；

   4  支撑结构变形过大或出现明显的受力裂缝且不断发展；

   5  时态曲线长时间没有变缓的趋势；

   6  地表沉降或结构变形达到设计提出的警戒值。

▼ 展开条文说明
14.6.6  热力暗挖隧道的地面建（构）筑物多，交通繁忙，为保证安全，防止岀现事故，施工中，通过监测和观察及时掌握开挖过程中的变化是非常重要的。施工中若出现条文中任意一款的情况，则认为已临近危险状态，要及时采取措施进行处理。

14.7.1  施工降水应编制实施方案并报相关管理部门审批后方可实施，实施方案应包括下列内容：

   1  地质勘察报告和地质剖面图，必要时宜做现场抽水试验确定水文地质参数；

   2  竖井及隧道平面图、纵断面图；

   3  降水区域内地下构筑物，地下管线及邻近建筑物的资料；

   4  降水井的布置、规格和降水参数；

   5  抽水量和地层沉降计算；

   6  地下水回灌方案。

▼ 展开条文说明
14.7.1  施工遇地下水宜首选止水方案。施工如选用降水方案，应根据施工场地、周边建（构）筑物位置以及施工所在区域的相关管理部门规定选择。降水过程中的环境监测应按现行行业标准《建筑与市政降水工程技术规范》JGJ/T 111的要求执行。

14.7.2  降水井的深度应根据设计降水的深度、含水层的埋藏分布和降水井的出水量确定。各类井点降水的适用范围应符合表14.7.2的规定。

14.7.3  降水井布设应符合下列规定：

   1  井点宜沿竖井周边或暗挖隧道纵向两侧布设，并应成封闭型；当不能封闭时，应延长1倍以上的竖井或暗挖隧道横断面宽度；

   2  井点距竖井锁口圈梁边缘不应小于1.5m，距暗挖隧道结构外轮廓线不应小于2m；

   3  井点间距应根据计算确定，当竖井较宽不能满足降水深度需要时，应在竖井内增设井点。

14.7.4  井点钻孔应符合下列规定：

   1  钻孔的孔口处应设置护筒；

   2  孔径应比管径大200mm～300mm；

   3  钻孔应垂直、孔径上下一致，孔底应比管底深0.5m～1.0m；

   4  钻进中应取土样，并应作好记录。

▼ 展开条文说明
14.7.2～14.7.4  数据引自现行国家标准《地下铁道工程施工及验收规范》GB 50299。

14.7.5  井点管沉后，应检查渗水性能。当投放滤料管口有泥浆水冒出或向管内灌水能很快下渗时方为合格。

14.7.6  特殊地质条件下采取井点降水时，应采取防止引起邻近地面塌陷的措施。

▼ 展开条文说明
14.7.6  特殊地质条件下，例如土洞发育地区，由于降水作用，易引起地层变形而造成土层塌陷，故做出具体规定。

14.7.7  隧道区段降水应在二衬结构完成后方可停止；竖井部位降水应在回填后方可停止。井点管拔除后，应及时用砂将井孔回填密实。

14.7.8  降水过程中应对降水区域内市政地下管线、道路及建（构）筑物等进行变形监测。

14.7.9  在不允许施工降水条件下，宜采用注浆方法止水。

▼ 展开条文说明
14.7.9  止水注浆要先制定方案，并做试验段；止水注浆材料应采用环保材料。隧道注浆止水目前常用方法可分为洞内深孔注浆和双重小导管注浆。

14.7.10  注浆孔孔距和孔深应根据注浆扩散半径计算和现场试验确定。

14.7.11  竖井注浆止水时，应根据现场地质条件，沿竖井井壁环向打注浆孔，在竖井中部打垂直注浆孔；注浆孔应梅花形布置。

14.7.12  在竖井马头门处宜采用超前注浆小导管或深孔注浆进行止水，注浆浆液达到一定强度，且达到止水效果后方可开挖。

▼ 展开条文说明
14.7.12  由于马头门部位开挖时会引起围岩的二次扰动，根据多年的施工经验，深孔注浆存在一定的注浆盲区，为确保马头门部位的施工安全和止水效果，所以在马头门部位采用超前小导管进行注浆止水。

14.7.13  注浆参数应通过现场试验进行优化。

14.7.14  桩体强度未达到设计要求前，不得进行土方开挖。

14.7.15  压浆阶段应连续作业，不得出现断浆现象。输浆管道应随时检查、清理。

14.7.16  止水帷幕施工方案应根据地质资料和设计文件编制。

14.7.17  施工工艺流程应按钻机就位、钻孔、下喷射管、旋喷注浆、孔口清理的顺序进行。

14.7.18  桩径的选择应根据土质、注浆方法、施工条件等确定。

14.7.19  旋喷桩施工工艺参数应符合本规程第10.5节的有关规定，并应符合下列要求：

   1  钻孔参数：

       1）孔位允许偏差应为0～50mm；

       2）孔斜率不应大于1.5％；

       3）孔深允许偏差应为0～200mm。

   2  桩体搭接长度不应小于±0.2桩径，且不应小于200mm。

▼ 展开条文说明
14.7.19  旋喷桩施工工艺参数引自现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB 50202。

14.7.20  富水性地层中暗挖施工时，可釆用人工冻结地层方法止水。

▼ 展开条文说明
14.7.20  冻结止水是目前最环保的止水措施，但造价高、施工周期长。

14.7.21  施工工艺流程应按安装冻结制冷系统和检测系统、冻结、试挖、隧道掘进与初期支护施工、维护冻结、停止冻结的顺序进行。

14.7.22  测温及沉降观测方案应根据设计文件和地层结构条件编制，测温孔和沉降孔应同时设置，并应及时进行结果分析和信息反馈。

14.7.23  最低冷媒温度应为—24℃～—28℃，冻土墙平均温度不得高于—9℃。

14.7.24  冻结止水施工应采取抑制冻胀，并应采取防止冻融下沉的技术措施。

▼ 展开条文说明
14.7.24  冻融下沉是指土质冻融、融化产生的沉降。

14.8.1  开挖工作面不能自稳时，应根据具体地质条件进行预支护及加固。

▼ 展开条文说明
14.8.1  隧道的塌方大部分是由于掌子面土体不稳定引起的，应及时对掌子面前方的土体进行加固，加固方法有挂网喷射混凝土、小导管注浆等，其中小导管注浆是最常用的方法。

14.8.2  注浆材料应根据设计要求和隧道所处地层条件选择，必要时宜通过试验确定。

14.8.3  注浆效果应采用分析法、直观法、检测法进行综合检查。

▼ 展开条文说明
14.8.3  注浆的效果可釆用分析法、直观法、检测法进行检测。
采用分析法时，应对注浆记录进行统计分析，检查每孔压力流量是否达到注浆结束标准，有无漏浆、串浆情况，从而反算浆液扩散范围；检查本循环所有注浆孔是否都按规定进行了注浆，有无漏注或无法注浆的情况，判定注浆效果；
采用直观检查法时，应在开挖过程中观察浆液扩散情况，地层是否达到了有效的固结，有无漏水和流砂现象，完善和修改下次循环的注浆参数；
采用检测检查法时，应通过使用仪器、设备读取注浆参数用以检测注浆效果。