《烟囱工程技术标准[附条文说明]》GB/T 50051-2021

中华人民共和国国家标准

烟囱工程技术标准

Technical standard for chimney engineering

GB/T 50051-2021

主编部门：中 国 冶 金 建 设 协 会

批准部门：中华人民共和国住房和城乡建设部

施行日期：2 0 2 1 年 1 0 月 1 日

中华人民共和国住房和城乡建设部公告

2021年 第60号

住房和城乡建设部关于发布国家标准《烟囱工程技术标准》的公告

现批准《烟囱工程技术标准》为国家标准，编号为GB/T 50051-2021，自2021年10月1日起实施。原国家标准《烟囱设计规范》(GB 50051-2013)和《烟囱工程施工及验收规范》(GB 50078-2008)同时废止。

本标准在住房和城乡建设部门户网站(www.mohurd.gov.cn)公开，并由住房和城乡建设部标准定额研究所组织中国计划出版社有限公司出版发行。

中华人民共和国住房和城乡建设部

2021年4月9日

前言

根据住房和城乡建设部《关于印发<2017年工程建设标准规范制修订及相关工作计划>的通知》(建标[2016]248号)的要求，编制组经广泛调查研究，认真总结实践经验，参考有关国际标准和国外先进标准，并在广泛征求意见的基础上，修订了本标准。

本标准的主要技术内容是：总则、术语、基本规定、材料、荷载与作用、地基与基础、混凝土烟囱、钢内筒与砖内筒、纤维增强塑料内筒、钢烟囱、砖烟囱、烟囱的防腐蚀、烟囱平台、内衬与隔热层施工、烟道、航空障碍灯和标志、既有烟囱加固与防腐改造、附属工程施工质量检验、冬期施工、施工安全、烟囱烘干、工程质量验收等。

本标准修订的主要技术内容是：

1.增加了C45和C50两个等级的混凝土在温度作用下的强度折减系数。

2.调整了烟囱体型系数取值；完善了烟囱横风向共振判断条件，取消了判断横风向共振发生时的雷诺数规定条件；调整并完善了烟气温度分布计算规定。

3.调整了钢筋混凝土圆形与环形基础的内力计算公式，新增了圆形和环形钢筋混凝土桩基承台内力的计算公式。

4.完善了“钢筋混凝土烟囱温度与荷载共同作用下钢筋拉应力计算方法”。

5.完善了纤维增强塑料排烟筒的有关规定，增加了纤维增强塑料“铺层设计”计算规定。

6.完善了自立式钢内筒局部屈曲计算规定，将原来钢内筒单一的“弹性屈曲”计算公式调整为“弹性屈曲”和“弹塑性屈曲”条件性判定计算公式，增加了钢内筒钢材牌号的选择空间，并与自立式钢烟囱计算公式一致。

7.将原烟气类别划分改为烟囱类型划分，增加了“烟囱雨”防治的有关内容，对“湿烟囱”烟气流速给出了限值。

8.增加了烟囱平台构件与内筒间距、内外筒间距、吊装平台施工荷载等设计要求章节。

9.增加了“既有烟囱加固与防腐改造”内容。

本标准由住房和城乡建设部负责管理，由中国冶金建设协会负责日常管理，由中冶华天工程技术有限公司负责具体技术内容的解释。执行过程中如有意见或建议，请寄送中冶华天工程技术有限公司国家标准《烟囱工程技术标准》管理组(地址：上海市闵行区园文路28号1901室，邮编：201199，邮箱：niu.chunliang@shbilee.com)。

本标准起草单位：中冶华天工程技术有限公司

上海必立结构设计事务所有限公司

中国二十二冶集团有限公司

大连理工大学

中国电力工程顾问集团华东电力设计院有限公司

国家电投集团科学技术研究院有限公司

华东理工大学

青岛农业大学

国家电投内蒙古能源有限公司

上海电力建筑工程有限公司

中能建西北城市建设有限公司

中冶长天国际工程有限责任公司

中冶建筑研究总院有限公司

上海富晨化工有限公司

冀州中意复合材料股份有限公司

中国能源建设集团辽宁电力勘测设计院有限公司

中国电建集团河北省电力勘测设计研究院有限公司

石家庄开发区技源科技有限公司

上海德昊化工有限公司

上海迪夫格环境科技有限公司

大唐东北电力试验研究院有限公司

盐城三美防腐科技有限公司

宝鸡市钛程金属复合材料有限公司

苏州云白环境设备股份有限公司

辽宁中电投电站燃烧工程技术研究中心有限公司

中国电力工程顾问集团华北电力设计院有限公司

重庆钢铁集团建设工程有限公司

重庆国际复合材料股份有限公司

成都硅宝科技股份有限公司

重庆华姿建设集团有限公司

江苏鼎坤建设工程有限公司

本标准主要起草人员：牛春良 许嘉庆 杜宣刚 王立成 车轶 陈飞 李国树 陆士平 侯锐钢 李晓民 李继宏 李涛 李秋义 邢克勇 倪桂红 马骏骧 杨薇 李迎 徐卫阳 龚佳 李宁 王永焕 李吉娃 史耀辉 邱柏 冯佳昱 秦松鹤 于国成 陈祥勇 张鹏飞 张莹 靳庆新 黎志卿 戴永阳 张晓辉 袁建丽 周勇 孙昕 赵广清 王根雨 郭文强 吴春华 李炜姝 孙仁锋 兰丽琴 王泳 李兴利 何宝明 韩利雄 袁素兰 王青 刘俊 赵战军 陆立中

本标准主要审查人员：马人乐 宋玉普 耿树江 朱四荣 胡中永 陈艾荣 武一琦 吴欣之 杨铁荣

1.0.1 为规范和指导烟囱的设计、施工和验收，保障人身健康和生命财产安全、生态环境安全，满足烟囱工程建设基本需要，依据有关法律、法规，制定本标准。

1.0.2 本标准适用于新建混凝土烟囱、纤维增强塑料烟囱、钢烟囱、砖烟囱等单筒烟囱、套筒式烟囱和多管式烟囱的设计、施工和验收，适用于既有烟囱的加固与防腐改造。

1.0.3 烟囱的设计、施工和验收除应符合本标准的规定外，尚应符合现行国家有关标准的规定。

2.0.1 烟囱 chimney

用于排放烟气的高耸构筑物。

2.0.2 干烟囱 dry chimney

排放相对湿度小于60％、温度不小于90℃的烟气的烟囱。

2.0.3 潮湿烟囱 humid chimney

排放相对湿度大于60％、温度大于60℃但小于90℃的烟气的烟囱。

2.0.4 湿烟囱 wet chimney

排放相对湿度为饱和状态、温度不大于60℃的烟气的烟囱。

2.0.5 自立式烟囱 self-supporting chimney

筒身在不加任何附加支撑的条件下，自身构成一个稳定结构的烟囱。

2.0.6 拉索式烟囱 guyed chimney

筒身与拉索共同组成稳定体系的烟囱。

2.0.7 塔架式钢烟囱 framed steel chimney

内筒主要承担自身竖向荷载，水平荷载主要由钢塔架承担的钢烟囱。

2.0.8 单筒式烟囱 single tube chimney

内衬和隔热层直接分段支承在筒壁牛腿上或内衬直接粘贴在筒壁上的普通烟囱。

2.0.9 套筒式烟囱 single liner chimney

筒壁内设置一个内筒的烟囱。

2.0.10 多管式烟囱 multi-liner chimney

两个或多个内筒共用一个外部筒壁或塔架组成的烟囱。

2.0.11 内筒 liner

套筒式和多管式烟囱筒壁内的排烟筒。

2.0.12 内衬 lining

分段支承在筒壁牛腿之上的自承重结构或依靠分布于筒壁上的锚筋直接附于筒壁上的浇筑体，对隔热层或筒壁起到保护作用。

2.0.13 筒身 shaft

烟囱基础以上部分，包括筒壁、隔热层和内衬等部分。

2.0.14 筒壁 shell

烟囱筒身的最外层结构，是整个筒身承重部分。

2.0.15 隔热层 insulation

置于筒壁与内衬之间，使筒壁受热温度不超过规定的最高温度的结构。

2.0.16 自立式内筒 self-supporting liner

在自重荷载作用下，其竖向以承受压应力为主、水平方向依靠外筒支撑的排烟筒。

2.0.17 悬挂式内筒 suspended liner

在重力荷载作用下，其竖向以承受拉应力为主、水平方向依靠外筒支撑的排烟筒。

2.0.18 封闭层 confining bed

砖内筒外部的耐酸砂浆层，用于封闭烟气，防止或减少烟气渗漏。

2.0.19 烟道 flue

排烟系统的一部分，用以将烟气导入烟囱。

2.0.20 涡激共振 vortex shedding

风流经烟囱表面产生的旋涡脱落频率与结构自振频率相等或相近时，产生的横风向共振现象。

2.0.21 临界风速 critical wind speed for vortex shedding

烟囱产生横风向共振时的最低风速。

2.0.22 锁住区 lock in

风的旋涡脱落频率与结构自振频率相等或相近时，产生涡激共振的风速范围。

2.0.23 破风圈 strake(vane)

通过抑制风的有规律的旋涡脱落来减少涡激共振响应的减振装置。

2.0.24 纤维增强塑料内筒 fiber reinforced plastic (FRP) liner

以纤维及其制品为增强材料、以合成树脂为基体材料，用机械缠绕成型工艺分段制造、连接和安装的一种内筒。

2.0.25 反应型阻燃树脂 reactive flame-retardand resin

分子主链中含有氯、溴、磷等阻燃元素，在不添加或少量添加辅助阻燃材料(如三氧化二锑)后，可使固化后的纤维增强塑料材料具有点燃困难、离火自熄的性能的树脂。这类树脂在液态时不具有阻燃性。

2.0.26 基体材料 matrix

纤维增强塑料材料中的树脂部分。

2.0.27 极限氧指数 limited oxygen index (LOI)

在规定条件下，试件在氮、氧混合气体中，维持平衡燃烧所需的最低氧浓度(体积百分含量)。

2.0.28 火焰传播速率 flame-spread rating

采用标准方法对厚度为3mm～4mm，且以玻璃纤维短切原丝毡增强、树脂含量为70％～75％的纤维增强塑料层合板所测定的一个指数值。

2.0.29 缠绕角 winding angle

缠绕在芯模上的纤维束或带的长度方向与芯模子午线或母线间的夹角。

2.0.30 增强材料 reinforcement

加入树脂基体中能使复合材料制品的力学性能显著提高的纤维材料。

2.0.31 热变形温度 heat-deflection temperature(HDT)

当树脂浇铸体试件在等速升温的规定液体传热介质中，按简支梁模型，在规定的静荷载作用下，产生规定变形量时的温度。

2.0.32 玻璃化温度 glass transition temperature

当树脂浇铸体试件在一定升温速率下达到一定温度值时，从一种硬的玻璃状脆性状态转变为柔性的弹性状态，物理参数出现不连续的变化，这个现象称为玻璃化转变，所对应的温度为玻璃化温度(Tg)，它是确定树脂最高使用温度的依据，其数值通常高于热变形温度15℃～25℃。

2.0.33 液压滑模 hydraulic sliding form

以筒(墙)壁预埋支撑杆为支点，利用液压千斤顶提升工作平台和滑动模板，连续施工的工艺。

2.0.34 电动(液压)提模 motor-driven (hydraulic) promote form

以筒(墙)壁预留孔或预埋支撑杆为支点，利用电动机或液压千斤顶提升工作平台和模板，倒模间歇性施工的工艺。

2.0.35 双滑 two-side sliding form

同时进行筒壁和内衬液压滑模施工的工艺。

2.0.36 液压顶升法 hydraulic jacking

利用液压顶升设备进行钢烟囱或钢内筒从上至下逐段(节)安装的方法。

2.0.37 液压提升法 hydraulic lifting

利用液压提升设备进行钢烟囱或钢内筒从上至下逐段(节)安装的方法。

2.0.38 气顶倒装法 pneumatic jacking

利用气压顶升设备进行钢烟囱或钢内筒从上至下逐段(节)安装的方法。

2.0.39 烟囱评估使用年限 assessed working life for existing chimney

可靠性评定所预估的既有烟囱在规定条件下的使用年限。

2.0.40 烟囱加固设计使用年限 design working life for strengthening of existing chimney

加固设计规定的烟囱加固后无须重新进行检测、鉴定，即可按其预定目的使用的年限。

2.0.41 烟囱防腐设计使用年限 design working life for corrosion resistance of chimney

防腐设计规定的烟囱在正常施工和维护条件下，即可按其预定目的使用的年限。

3.1.1  本标准采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以可靠指标度量结构构件的可靠度，采用分项系数的设计表达式进行结构计算。

3.1.2  烟囱结构及其附属构件的极限状态设计应包括：

   1  承载能力极限状态：烟囱结构或附属构件达到最大承载力，如发生强度破坏、局部或整体失稳以及因过度变形而不适于继续承载等。

   2  正常使用极限状态：烟囱结构或附属构件达到正常使用规定的限值，如达到变形、裂缝和最高受热温度等规定限值等。

3.1.3  承载能力极限状态设计应根据不同的设计状况分别进行作用效应的基本组合、偶然组合和地震组合设计。正常使用极限状态应分别按作用效应的标准组合、频遇组合和准永久组合进行设计。

3.1.4  烟囱的安全等级与结构重要性系数应符合下列规定：

   1  烟囱安全等级不应低于二级，当烟囱高度不小于200m或单机容量不小于300MW时，烟囱的安全等级应为一级。

   2  烟囱的结构重要性系数γ0不应小于表3.1.4的规定。

3.1.5  烟囱的抗震设防类别应符合现行国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223的规定，并应符合下列规定：

   1  单机容量为300MW及以上或规划容量为800MW及以上的火力发电厂和地震时必须维持正常供电的重要电力设施的烟囱、烟道，抗震设防类别应划分为重点设防类；

   2  高度不小于200m的烟囱，抗震设防类别应划分为重点设防类；

   3  50万人口以上城镇的集中供热烟囱，抗震设防类别应划分为重点设防类；

   4  其余各类烟囱最低抗震设防类别不宜低于标准设防类。

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3.1.5  烟囱设计状况包括持久设计状况、短暂设计状况、偶然设计状况和地震设计状况，设计时应区分不同的设计状况分别进行基本组合、偶然组合和地震组合设计。

3.1.6  对于持久设计状况和短暂设计状况，烟囱承载能力极限状态设计应按下列作用效应基本组合中的最不利值确定：

   1  持久设计状况：

    1)套筒式与多管式烟囱的内筒支承平台的荷载效应设计值，应符合下式规定：

    2)套筒式与多管式烟囱的内筒的效应设计值，应符合下式规定：

   2  短暂设计状况：

    1)单筒式烟囱、塔架式钢烟囱、套筒式与多管式烟囱的外筒，以及由风荷载、平台活荷载等可变荷载控制的荷载效应设计值，应符合下式规定：

    2)由风荷载控制的套筒式与多管式烟囱的内筒的荷载效应设计值，应符合下式规定：

式中：γ0——烟囱重要性系数，按本标准第3.1.4条的规定采用；

     γG_i——第i个永久作用分项系数，按本标准第3.1.9条的规定采用；

     γPL——烟囱平台活荷载分项系数，按本标准第3.1.9条的规定采用；

     γQ_I——第l个可变作用(主导可变作用)分项系数，按本标准第3.1.9条的规定采用；

     γQ_j——第j个可变作用分项系数，按本标准第3.1.9条的规定采用；

     Gik——第i个永久作用的标准值；

     Qlk——第l个可变作用(主导可变作用)的标准值；

     Qjk——第j个可变作用的标准值；

     SG_iK——第i个永久作用标准值的效应；

     Swk——风荷载标准值的效应；

     SQ_iK——第l个可变作用(主导可变作用)标准值的效应；

     SQ_jk——第j个可变作用标准值的效应；

     SPLk——烟囱平台活荷载标准值的效应；

     ψc_j——第j个可变作用的组合值系数，按本标准第3.1.9条的规定采用；

     ψCPL——烟囱平台活荷载组合系数，按本标准第3.1.9条的规定采用；

     、γL_i  γL_j——第l个和第j个考虑烟囱设计使用年限的可变作用调整系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定采用；

     γT——正常烟气温度作用分项系数，按本标准第3.1.9条的规定采用；

     ST——正常烟气温度作用标准值的效应；

     γCP——正常烟气温度作用工况下，烟气负压分项系数，按本标准第3.1.9条的规定采用；

     SCP——正常烟气温度作用工况下，烟气负压标准值的效应；

     γw——风荷载分项系数，按本标准表3.1.9的规定采用；

     Rd——烟囱或烟囱构件的抗力设计值，对于不同设计状况，应采用相应的抗力设计值。

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3.1.6  烟气温度作用和烟气压力对于烟囱来讲，既有可变荷载特征，也具有恒荷载特征，正常工况下其波动幅度是非常小的，对内筒的作用基本为恒定，其恒荷载特征更为鲜明。故本次标准修订，正常烟气温度作用及烟气压力按持久设计状况考虑。风荷载作为可变荷载在设计使用年限内变化幅度很大且持久存在，但作为基本风压，其持续时间是短暂的，故将其与施工、维修荷载一并列入短暂设计状况。

3.1.7  对于烟气爆炸、事故温度等偶然设计状况，烟囱承载能力极限状态设计应符合下式规定：

式中：SA_d——按偶然荷载标准值Ad计算的荷载效应值；

     ψf_I——第一个可变荷载的频遇值系数；

     ψq_j——第j个可变荷载的准永久值系数。

   注：烟气爆炸和事故温度下风荷载的频遇值系数取0.20。

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3.1.7  本次标准修订明确烟气爆炸和事故温度为偶然作用，并给出偶然设计状况验算要求。一般情况下风荷载的频遇值系数取0.4，根据烟囱具体特点及工程经验，烟气爆炸和事故温度下风荷载的频遇值系数取0.2。

3.1.8  对于需要抗震设防的烟囱，除应按本标准第3.1.5条、第3.1.6条极限承载能力计算外，尚应按下列地震设计状况进行抗震验算：

   1  单筒烟囱及套筒式与多管式烟囱的外筒：

   2  套筒式与多管式烟囱的内筒：

式中：γRE——承载力抗震调整系数，砖烟囱取1.00；混凝土烟囱取0.90；钢烟囱取0.80；钢塔架应按塔柱、腹杆、支座斜杆和塔柱节点分别取0.85、0.80、0.90和1.00；当仅计算竖向地震作用时，各类烟囱和构件均应采用1.00；纤维增强塑料内筒按本标准第9章的有关规定执行；

     γEh——水平地震作用分项系数，按本标准表3.1.9的规定采用；

     γEv——竖向地震作用分项系数，按本标准表3.1.9的规定采用；

     SEhk——水平地震作用标准值的效应，按本标准第5.5节的规定进行计算；

     SEvk——竖向地震作用标准值的效应，按本标准第5.5节的规定进行计算；

     SM_aE——由地震作用、风荷载、日照和基础倾斜引起的附加弯矩效应，按本标准第7.2节的规定计算；

     SGE——重力荷载代表值的效应，重力荷载代表值取烟囱及其构配件自重标准值和各层平台活荷载组合值之和；活荷载的组合值系数应按表3.1.9的规定采用；

     ST——烟气温度作用效应；

     ψwE——风荷载的组合值系数，取0.20；

     ψM_aE——由地震作用、风荷载、日照和基础倾斜引起的附加弯矩组合值系数，取1.00；

     γT——烟气温度作用分项系数；

     γGE——重力荷载分项系数，一般情况应取1.20；当重力荷载对烟囱承载能力有利时，取值不应大于1.00。

3.1.9  对于不同的设计状况，应按下列规定选用不同的荷载作用分项系数与组合值系数：

   1  对于持久设计状况和短暂设计状况，作用效应基本组合的分项系数应按表3.1.9-1的规定采用。

   2  对于持久设计状况和短暂设计状况，应按表3.1.9-2的规定确定相应的组合值系数。

   3  对于地震设计状况，地震作用的分项系数及计算重力荷载代表值时活荷载组合值系数应分别按表3.1.9-3和表3.1.9-4的规定采用。

3.1.10  对于正常使用极限状态，应根据不同设计要求，采用作用效应的标准组合或准永久组合进行设计，并符合下列规定：

   1  标准组合应用于验算混凝土烟囱筒壁的混凝土压应力、钢筋拉应力、裂缝宽度以及地基承载力或结构变形验算等，并按下式计算：

式中：C——烟囱或结构构件达到正常使用要求的规定限值，如允许应力、变形、裂缝等限值，或地基承载力特征值。

   2  准永久组合用于地基变形的设计，应按下式计算：

式中：ψq_j——第j个可变作用效应的准永久值系数，对于平台活荷载，取0.6；对于积灰荷载，取0.8；一般情况下不计入风荷载，但对于风玫瑰图呈严重偏心的地区，可采用风荷载频遇值系数0.4进行计算。

3.1.11  烟囱与烟道宜按两个防火分区确定，并应在烟囱前端设备维修期间采取防火隔离措施。

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3.1.11  近年来，在烟囱前端设备(如脱硫塔、烟道等)的建造与维修期间，屡屡发生火灾事故，对烟囱或内筒造成严重损失，宜将烟囱与烟道按两个防火分区考虑。考虑烟气的腐蚀性及烟道正常运行的可靠性，规定在烟囱前端设备维修期间要采取防火措施。

3.1.12  设计烟囱时，应根据使用条件、烟囱高度、材料供应及施工条件等因素，确定采用砖烟囱、混凝土烟囱、钢烟囱或纤维增强塑料内筒。下列情况不应采用砖烟囱：

   1  高度大于60m的烟囱；

   2  抗震设防烈度为9度地区的烟囱；

   3  抗震设防烈度为8度时，Ⅲ、Ⅳ类场地的烟囱。

3.1.13  烟囱内衬的设置应符合下列规定：

   1  砖烟囱内衬的设置应符合下列规定：

    1)当烟气温度大于400℃时，内衬应沿筒壁全高设置；

    2)当烟气温度不大于400℃时，内衬可在筒壁下部局部设置，最低设置高度应超过烟道孔顶，超过高度不宜小于1/2孔高。

   2  钢筋混凝土单筒烟囱的内衬应沿筒壁全高设置。

   3  当筒壁温度符合本标准第3.1.26条温度限值且符合防腐蚀要求时，钢烟囱可不设置内衬。但当筒壁温度较高时，应采取防烫伤措施。

   4  当烟气腐蚀等级为弱腐蚀及以上时，烟囱内衬设置尚应符合本标准第12章的有关规定。

   5  内衬厚度应由温度计算确定，烟道进口处一节或地下烟道基础内部分的厚度不应小于200mm或1砖。其他各节不应小于100mm或半砖。内衬各节的搭接长度不应小于300mm或6皮砖。

3.1.14  隔热层的构造应符合下列规定：

   1  当采用砖砌内衬、空气隔热层时，厚度宜为50mm，同时应在内衬靠筒壁一侧按竖向间距1m、环向间距500mm挑出顶砖，顶砖与筒壁间应留10mm的缝隙。

   2  填料隔热层的厚度宜为80mm～200mm，同时应在内衬上设置间距为1.5m～2.5m的整圈防沉带，防沉带与筒壁之间应留10mm的温度缝。

3.1.15  烟囱在同一平面内，有两个烟道口时，宜设置隔烟墙，其高度宜采用烟道孔高度的50％～150％。隔烟墙厚度应根据烟气压力、抗震设防要求等计算确定。

3.1.16  烟囱外表面的直爬梯设置应符合下列规定：

   1  爬梯应离地面2.5m处开始设置，直至烟囱顶端。

   2  爬梯应设在常年主导风向的上风向。

   3  当烟囱高度大于40m时，应在爬梯上设置活动休息板，其间隔不应超过30m。

3.1.17  烟囱直爬梯、斜钢梯、防护栏杆及钢平台应分别符合现行国家标准《固定式钢梯及平台安全要求》GB 4053的有关规定，且栏杆顶部水平荷载取值不应小于1.0kN/m，竖向荷载取值不应小于1.2kN/m。

3.1.18  烟囱外部检修平台设置应符合下列规定：

   1  当烟囱高度小于60m时，无特殊要求可不设置；

   2  当烟囱高度为60m～100m时，可仅在顶部设置；

   3  当烟囱高度大于100m时，中部宜增设平台；

   4  当设置航空障碍灯时，检修平台可与障碍灯维护平台共用；

   5  当设置烟气排放监测系统并根据本标准第3.1.30条的规定设置采样平台后，采样平台可与检修平台共用。

3.1.19  当无特殊要求时，砖烟囱可不设置检修平台和信号灯平台。

3.1.20  爬梯和烟囱外部平台各杆件长度不宜超过2.5m，杆件之间可采用螺栓连接。

3.1.21  爬梯和平台等金属构件宜采用热浸镀锌防腐，镀层厚度应符合表3.1.21的规定，并符合现行国家标准《金属覆盖层  钢铁制件热浸镀锌层技术要求及试验方法》GB/T 13912的有关规定。

3.1.22  爬梯、平台与筒壁的连接应符合强度和耐久性要求。

3.1.23  烟囱筒身应设置防雷设施。

3.1.24  烟囱筒身应设沉降观测点和倾斜观测点。清灰装置应根据实际烟气情况确定。

3.1.25  筒壁的计算截面位置选取应符合下列规定：

   1  水平截面可取筒壁各节的底截面。

   2  垂直截面可取各节底部单位高度的截面。

3.1.26  烟囱筒壁和基础的受热温度应符合下列规定：

   1  烧结普通黏土砖筒壁的最高受热温度不应超过400℃。

   2  钢筋混凝土筒壁和基础以及素混凝土基础的最高受热温度不应超过150℃。

   3  钢烟囱及纤维增强塑料内筒的最高受热温度应符合表3.1.26的规定。

3.1.27  在荷载的标准组合效应作用下，混凝土烟囱、钢结构烟囱和纤维增强塑料内筒任意高度的水平位移不应大于该点离地高度的1/100，砖烟囱不应大于1/300。

3.1.28  混凝土烟囱最大裂缝宽度应符合表3.1.28的规定。

3.1.29  混凝土烟囱耐久性设计应根据设计使用年限和环境类别确定。耐久性设计除应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定外，尚应符合下列规定：

   1  混凝土烟囱的环境类别应按不优于“二b”确定；

   2  严寒地区的单筒式钢筋混凝土湿烟囱，烟囱顶部10m范围应采取防冻融措施；

   3  当严寒地区的套筒式与多管式湿烟囱，内筒高出钢筋混凝土外筒高度小于内筒直径及3m时，烟囱顶部10m范围宜采取防冻融措施；

   4  对于低流速烟羽下洗影响区域的湿烟囱顶部，除严寒地区应采取防冻融措施外，尚应采取防烟气腐蚀措施；

   5  混凝土烟囱的混凝土保护层厚度不应小于35mm；

   6  单筒式钢筋混凝土湿烟囱或潮湿烟囱的内侧混凝土保护层厚度不应小于40mm；

   7  混凝土烟囱的混凝土强度等级不应低于C30，有冻融和烟羽下洗部位的混凝土强度等级不应低于C40。

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3.1.29  混凝土结构耐久性设计的内容包括：确定结构所处的环境类别，提出对混凝土材料的耐久性基本要求，确定构件中钢筋的混凝土保护层厚度，不同环境条件下的耐久性技术措施，提出结构使用阶段的检测与维护要求。耐久性设计时，应首先根据烟囱所处的暴露环境条件进行环境类别划分，现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010将环境类别划分为五类，分别对应不同的环境条件。环境类别划分是开展其他耐久性设计内容的前提条件。应根据不同环境类别确定混凝土的最大水胶比、最低强度等级、最大氯离子含量和最大碱含量，以及最小混凝土保护层厚度等。

3.1.30  烟囱设计应根据有关专业或环保要求，为固定污染源烟气排放连续监测系统提供采样或监测平台和采样孔。采样平台、钢梯及升降梯的设置应符合现行行业标准《固定污染源烟气(SO2、NOx颗粒物)排放连续监测技术规范》HJ 75的规定。

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3.1.30  烟气排放连续监测(CEMS)的设置需要根据设计院的有关专业或政府环保部门的要求进行专业化设置，烟囱设计时应根据相应要求提供检测平台并根据要求设置采样孔。
采样或监测平台易于人员到达，有足够的空间，便于日常维护和比对监测。具体应符合现行行业标准《固定污染源烟气(S02、NOx、颗粒物)排放连续监测技术规范》HJ 75的要求。

3.1.31  烟囱抗震验算及风振验算时，烟囱阻尼比可按表3.1.31选取。

3.2.1 烟囱工程应按设计文件施工。

3.2.2 施工单位应制订安全管理制度、计划和措施，建立安全生产管理体系。

3.2.3 烟囱工程施工应建立质量管理体系，编制施工方案，制订质量控制和质量检验制度。

3.2.4 烟囱工程采用新工艺、新技术、新材料、新设备、新产品等“五新”技术应经过试验和鉴定，并制订专门规程。

3.3.1 烟囱工程可划分为单位工程或子单位工程。烟囱的分部工程可按基础、筒身、烟囱平台、烟囱防腐蚀、烟道、附属工程等划分。塔架式钢烟囱可将塔架和筒身划分为两个分部工程。筒身可根据不同烟囱形式划分为多个子分部工程。可按表3.3.1的规定进行具体划分。

3.3.2 烟囱的分项工程应由一个或若干个检验批组成，各分项工程的检验批应按本标准有关规定划分。

3.3.3 检验批合格质量标准应符合下列规定：

1 主控项目的质量应符合本标准的有关规定。当没有注明检验数量时，均应全数检查。

2 一般项目的质量应经抽样检验合格。当采用计数检验时，除有专门规定外，其检验结果应有80％及以上符合本标准所规定的合格质量标准的要求，且不得有严重缺陷或最大偏差不得超过允许偏差值的1.2倍。

3 应具有完整的施工操作依据、质量检查记录文件及证明文件等资料。

3.3.4 分项工程合格质量标准应符合下列规定：

1 分项工程所含的各检验批均应符合合格质量的规定；

2 质量控制资料应完整。

3.3.5 分部和子分部工程合格质量标准应符合下列规定：

1 分部和子分部工程所含的各分项工程的质量均应验收合格；

2 质量控制资料应完整；

3 有关安全及功能的检验和抽样检测结果应符合本标准的有关规定；

4 观感质量验收应符合要求。

3.3.6 烟囱工程合格质量标准应符合下列规定：

1 烟囱工程所含的各分部和子分部工程的质量均应验收合格；

2 质量控制资料应完整；

3 烟囱工程所含的各分部和子分部工程有关安全及功能的检测资料应完整；

4 观感质量验收应符合要求。

3.3.7 当烟囱工程质量不符合要求时，应按下列规定处理：

1 经返工重做或更换器具、设备的检验批，应重新进行验收。

2 经有资质的检测单位检测鉴定达到设计要求的检验批，应予以验收。

3 经有资质的检测单位检测鉴定不能达到设计要求时，经原设计单位核算认可能符合结构安全和使用功能的检验批，可予以验收。

4 经返修或加固处理的分部或分项工程，当外形尺寸改变且能符合安全使用要求时，可按技术处理方案和协商文件验收。

3.3.8 经返修或加固处理仍不能符合烟囱安全使用要求的分部工程和单位工程，严禁验收。

3.3.9 烟囱工程材料应有产品合格证书或产品性能检测报告。水泥、砂石、钢筋、外加剂、耐酸材料等尚应有材料主要性能的复验报告。钢材的复检应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收标准》GB 50205的有关规定。

3.3.10 普通黏土砖内衬和砖烟囱筒壁施工质量控制等级不应低于现行国家标准《砌体结构工程施工质量验收规范》GB 50203的B级要求。耐火砖内衬、砌筑类防腐蚀内衬和砖内筒施工质量控制等级应符合现行国家标准《砌体结构工程施工质量验收规范》GB 50203的A级要求。

4.1.1 砖烟囱筒壁宜采用烧结普通黏土砖，且强度等级不应低于MU10，砂浆强度等级不应低于M5。

4.1.2 烟囱及烟道的内衬材料选用应符合下列规定：

1 当烟气温度低于400℃时，可采用强度等级为MU10的烧结普通黏土砖和强度等级为M5的混合砂浆；

2 当烟气温度为400℃～500℃时，可采用强度等级为MU10的烧结普通黏土砖和耐热砂浆；

3 当烟气温度高于500℃时，可采用黏土质耐火砖和黏土质火泥泥浆，也可采用耐热混凝土；

4 当烟气腐蚀等级为弱腐蚀及以上时，内衬材料尚应符合本标准第12章的有关规定。

4.1.3 石砌基础的材料应根据地基土的潮湿程度采用未风化的天然石材，并应符合下列规定：

1 当地基土稍湿时，应采用强度等级不低于MU30的石材和强度等级不低于M5的水泥砂浆砌筑；

2 当地基土很湿时，应采用强度等级不低于MU30的石材和强度等级不低于M7.5的水泥砂浆砌筑；

3 当地基土含水饱和时，应采用强度等级不低于MU40的石材和强度等级不低于M10的水泥砂浆砌筑。

4.1.4 砖砌体在温度作用下的抗压强度设计值和弹性模量可不计入温度的影响，应按现行国家标准《砌体结构设计规范》GB 50003的有关规定执行。

4.1.5 砖砌体的线膨胀系数αm应按下列规定采用：

1 当砌体受热温度T为20℃～200℃时，αm可采用5×10-6/℃。

2 当砌体受热温度T＞200℃，且T≤400℃时，αm可按下式确定：

4.2.1 混凝土烟囱筒壁的混凝土应按下列规定采用：

1 混凝土宜采用普通硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥配制，混凝土的水胶比不宜大于0.45，每立方米混凝土水泥用量不应过450kg。

2 对于腐蚀环境下的烟囱，筒壁和基础混凝土的基本要求尚应符合现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计标准》GB/T 50046和本标准第12章的有关规定。

3 混凝土的骨料应坚硬致密，粗骨料宜采用玄武岩、闪长岩、花岗岩等破碎的碎石或河卵石。细骨料宜采用天然砂，也可采用玄武岩、闪长岩、花岗岩等岩石经破碎筛分后的产品，但不得含有金属矿物、云母、硫酸化合物和硫化物。

4 粗骨料粒径不应超过筒壁厚度的1/5和钢筋净距的3/4，同时最大粒径不应超过60mm；泵送混凝土时，最大粒径不应超过40mm。

4.2.2 基础与烟道混凝土最低强度等级应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010和《工业建筑防腐蚀设计标准》GB 50046的有关规定，钢筋混凝土基础混凝土强度等级不应低于C25。

4.2.3 混凝土在温度作用下的强度标准值应按表4.2.3的规定采用。

4.2.4 受热温度值应按下列规定采用：

1 轴心受压及轴心受拉时取计算截面的平均温度。

2 弯曲受压时取表面最高受热温度。

4.2.5 混凝土强度设计值应按下列公式计算：

式中：fct、ftt——混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度设计值(N/mm2)；

fctk、fttk——混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度标准值，按本标准表4.2.3的规定采用(N/mm2)；

γct、γtt——混凝土轴心抗压强度、轴心抗拉强度分项系数，按表4.2.5的规定采用。

4.2.6 混凝土在温度作用下的弹性模量可按下式计算：

式中 Ect——混凝土在温度作用下的弹性模量(N/mm2)；

βc——混凝土在温度作用下的弹性模量折减系数，按表4.2.6的规定采用；

Ec——混凝土弹性模量(N/mm2)，按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定采用。

4.2.7 混凝土的线膨胀系数αc可采用1.0×10-5/℃。

4.3.1 钢筋混凝土筒壁的配筋宜采用HRB400级钢筋，也可采用HRB500级钢筋。抗震设防地区，应选用 HRB400E、HRB500E级钢筋。砖筒壁的环向钢筋可采用HPB300级钢筋。钢筋性能应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋》GB 1499.1和《钢筋混凝土用钢 第2部分：热轧带肋钢筋》GB 1499.2的有关规定。

4.3.2 在温度作用下，钢筋的强度标准值应按下式计算：

式中：fytk——钢筋在温度作用下强度标准值(N/mm2)；

fyk——钢筋在常温下强度标准值(N/mm2)，按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定采用；

βyt——钢筋在温度作用下强度折减系数，按本标准第4.3.6条的规定选取。

4.3.3 钢筋的强度设计值应按下式计算：

式中：fyt——钢筋在温度作用下的抗拉强度设计值(N/mm2)；

γyt——钢筋在温度作用下的抗拉强度分项系数，按表4.3.3的规定采用。

4.3.4 钢烟囱的钢材、混凝土烟囱及砖烟囱附件的钢材应符合现行国家标准《钢结构设计标准》GB 50017的有关规定，并应符合下列规定：

1 钢烟囱塔架和筒壁可采用Q235、Q355、Q390、Q420钢。其质量应分别符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。

2 处在大气潮湿地区的钢烟囱塔架和筒壁或排放烟气属于中等腐蚀性的筒壁，宜采用Q235NH、Q295NH或Q355NH可焊接低合金耐候钢。其质量应符合现行国家标准《耐候结构钢》GB/T 4171的有关规定。腐蚀性烟气分级应按本标准第12章的规定执行。

3 烟囱的平台、爬梯和砖烟囱的环向钢箍宜采用Q235B级钢材。

4.3.5 当作用温度不大于100℃时，钢材和焊缝的强度设计值应按现行国家标准《钢结构设计标准》GB 50017的规定采用。对未做规定的耐候钢，应按表4.3.5-1和表4.3.5-2的规定采用。

4.3.6 Q235、Q355、Q390和Q420钢材及其焊缝在温度作用下的强度设计值，应按下列公式计算：

式中：ft——钢材在温度作用下的抗拉、抗压和抗弯强度设计值(N/mm2)；

fvt——钢材在温度作用下的抗剪强度设计值(N/mm2)；

fwxt——焊缝在温度作用下各种受力状态的强度设计值(N/mm2)，下标字母x为字母c(抗压)、t(抗拉)、v(抗剪)和f(角焊缝强度)的代表；

βyt——钢材及焊缝在温度作用下强度设计值的折减系数，当T≤100℃时，取βyt＝1.0；

f——钢材在温度不大于100℃时的抗拉、抗压和抗弯强度设计值(N/mm2)；

fv——钢材在温度不大于100℃时的抗剪强度设计值(N/mm2)；

fwx——焊缝在温度不大于100℃时各种受力状态的强度设计值(N/mm2)，下标字母x为字母c(抗压)、t(抗拉)、v(抗剪)和f(角焊缝强度)的代表；

T——钢材或焊缝计算处温度(℃)。

4.3.7 钢筋在温度作用下的弹性模量可不计及温度折减，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定采用。钢材在温度作用下的弹性模量应折减，并应按下式计算：

式中：Et——钢材在温度作用下的弹性模量(N/mm2)；

βEt——钢材在温度作用下弹性模量的折减系数，按表4.3.7的规定采用；

E——钢材在作用温度不大于100℃时的弹性模量(N/mm2)，按现行国家标准《钢结构设计标准》GB 50017的规定采用。

4.3.8 钢筋和钢材的线膨胀系数αs可采用1.2×10-5/℃。

4.4.1 隔热材料应采用无机材料，干燥状态下的重力密度不宜大于8kN/m3。隔热材料可包括硅藻土砖、膨胀珍珠岩、水泥膨胀珍珠岩制品、高炉水渣、矿渣棉和岩棉等。

4.4.2 材料的热工计算指标应按试验资料确定。当无试验资料时，可按表4.4.2的规定，并应根据下列因素对隔热材料导热性能的影响，确定材料热工计算指标。

1 对于松散型隔热材料，应考虑由于运输、捆扎、堆放等原因所造成的导热系数增大的影响。

2 烟气温度低于150℃时，宜采用憎水性隔热材料，否则应考虑湿度对导热性能的影响。

5.1.1 烟囱的荷载与作用可分为下列四类：

1 永久作用：结构自重、正常烟气温度作用、正常烟气压力、土压力、拉线的拉力。

2 可变荷载与作用：风荷载、大气温度作用、安装检修荷载、平台活荷载、雪荷载、裹冰荷载等。

3 偶然作用：烟囱非正常操作烟气压力或烟气爆炸作用、事故温度作用和拉线断线等。

4 地震作用：多遇地震作用和罕遇地震作用。

5.1.2 烟气产生的烟气温度作用和烟气压力作用应按正常运行工况和非正常运行工况由工艺专业确定，因脱硫装置或余热锅炉设备故障等原因引起的事故状态可按偶然设计状况确定，烟气爆炸应按偶然设计状况确定。

5.1.3 内筒的极限承载能力计算，除应计入自重荷载、烟气温度作用外，还应计入外筒风荷载、地震作用、附加弯矩、烟道水平推力及施工安装和检修荷载的影响。

5.2.1  垂直于圆形截面烟囱表面上的风荷载标准值应按下列公式计算：

当z＜H-1.5dH时，μs＝0.65

当z≥H-1.5dH时，μs＝1.0

式中：ωk——作用烟囱z高度处风荷载标准值(kN/m2)；

     ω0——基本风压(kN/m2)，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009规定的50年重现期的风压采用，且不得小于0.35kN/m2，烟囱高度超过200m时，其计算风压应按1.1倍基本风压考虑；

     Cd——风向影响系数，取Cd＝1.0；

     Ct——地形修正系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定选取；

     μz——z高度处的风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009规定的方法计算；

     μs——圆形截面烟囱风荷载体型系数；对于有破风圈的钢烟囱，其破风圈范围钢烟囱风荷载筒身体型系数取1.4；其他非圆形截面烟囱风荷载体型系数按实际情况或风洞试验确定；

     βz——z高度处的风振系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009规定的方法计算；

     H——地面以上烟囱总高度(m)；

     dH——烟囱顶部外直径(m)，其中1.5dH≤15m。

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5.2.1  本条规定了顺风向作用在烟囱表面单位面积上的风荷载标准值的计算方法，并针对烟囱特点规定了基本风压最小取值不得小于0.35kN/m2。条文规定“烟囱高度超过200m时，其计算风压应按1.1倍基本风压考虑”，与《烟囱设计规范》GB 50051-2013(以下简称原规范)规定的“烟囱安全等级为一级时，其计算风压应按1.1倍基本风压考虑”有所不同，原规范规定与结构重要性系数概念容易混淆，本次标准修订规定的“1.1倍基本风压”是针对较高烟囱设计时的风荷载重要性系数，与我国第一版《烟囱设计规范》GBJ 51-83相—致。美国Code Requirements for Reinforced Concrete Chimneys (ACI 307-08)规定所有混凝土烟囱均取风荷载设计重要性系数为1.15，二者有相似之处。
本次标准修订对圆形截面烟囱风荷载体型系数给出了明确规定。对于圆形截面烟囱设计，我国通常取风荷载体型系数为0.6，这一做法延续多年。本次标准修订前，作为标准修订任务，河北省电力勘测设计研究院委托石家庄铁道大学对圆形钢烟囱做了风洞试验研究工作。共对1组单管烟囱和5组三管钢烟囱在两种风场下进行了刚性模型测压试验，表1为单管烟囱在A类和B类地貌下的风荷载体型系数。

CICIN  Model Coad for Concrete Chimneys在2001年版中规定烟囱风荷载体型系数如下：

结合试验、国外规范及原规范取值，最后选择Code Requirements for Reinforced Concrete Chimneys(ACI 307-08)中的烟囱风荷载体型系数：

这样的取值更符合烟囱实际情况，并有利于与国际先进标准接轨。
对于有破风圈的钢烟囱，其破风圈高度一般为烟囱直径的10％，故规定破风圈高度范围钢烟囱筒身体形系数取1.4。

5.2.2  对于混凝土烟囱和钢结构烟囱，当其顶部1/3高度范围内的坡度不大于2％时，且顶部风速符合下列条件时，应验算其涡激共振响应：

式中：vcr,j——第j振型涡激风速(m/s)；

     vH——烟囱顶部H处风速(m/s)；

     d——烟囱2/3高度处外径；

     St——斯脱罗哈数，取St＝0.2；

     Tj——结构或杆件的第j振型自振周期(s)；

     μH——烟囱顶部H处风压高度变化系数。

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5.2.2  原标准对涡激共振的判定条件为：
   (1)当Re＜3×105(Re为雷诺数)，且vH＞vcr,j时，可能发生亚临界涡激共振。自立式钢烟囱和混凝土烟囱可不计算亚临界涡激共振荷载，但对于塔架式钢烟囱的塔架杆件，在构造上应采取防振措施或控制杆件的涡激风速不小于15m/s。
   (2)当Re≥3.5×106，且1.2vH＞vcr,j时，烟囱可能发生跨临界范围涡激共振，应验算其共振响应。
   (3)当3×105≤Re≤3.5×106时，则发生超临界范围共振，可不予考虑。
上述规定有存在缺陷，实际工程经常在Re＜3.5×106时，仍会发生严重涡激共振，造成许多钢烟囱共振破坏。另外，有些风电塔在安装过程中，且Re＜3.5×106时，涡激共振也时有发生，甚至倒塌。根据国外有关规定，对于涡激共振基本都不考虑雷诺数的影响，只考虑涡激风速与烟囱顶部风速关系，故本次对此进行修订。
原规范规定“当混凝土烟囱和钢结构烟囱，当其坡度不大于2％时对于烟囱坡度”考虑是否发生涡激共振。这一规定不够详尽，因为烟囱往往是变坡度的，特别是混凝土烟囱，其底部坡度一般为5％左右，上部一般在2％以内，而涡激共振与烟囱上部直径变化更为敏感，参考有关国际标准，对此进行修订，规定烟囱顶部1/3高度范围内的坡度不大于2％时考虑涡激共振。

5.2.3  涡激共振响应可采用下列等效风荷载进行简化计算：

式中：ωczj——等效风荷载(kN/m2)；

     ζj——第j振型烟囱阻尼比，对于第1振型，按本标准第3.1.31条的规定选取；对于高振型的阻尼比，如无实测资料，可参考第1振型选用；

     H1——涡激共振荷载范围起点高度(m)；

     H2——涡激共振荷载范围终点高度(m)；

     α——地面粗糙度系数，对应A、B、C和D类地面粗糙度，可分别取0.12、0.15、0.22和0.30，对于钢烟囱可根据实际情况取不利数值；

     φzj——在z高度处结构的j振型系数；

     λj(Hi/H)——j振型计算系数，根据“锁住区”起点高度H1或终点高度H2与烟囱整个高度H的比值按表5.2.3选用。

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5.2.3  烟囱共振一般发生在第一振型，当烟囱刚度较小时会发生在第二振型，本条仅给出前两阶振型计算系数。

5.2.4  在径向风压作用下，烟囱竖向截面最大环向风弯矩可按下列公式计算：

式中：Mθi——筒壁内侧受拉环向风弯矩(kN·m/m)；

     Mθo——筒壁外侧受拉环向风弯矩(kN·m/m)；

     μz——风压高度变化系数；

     βgz——高度z处的阵风系数，对应粗糙度类别为A、B、C和D类的地面，标高5m以下阵风系数分别取1.65、1.70、2.05和2.40；

     r20——计算高度处烟囱筒壁中心半径(m)；

     g——峰值因子，可取2.5；

     I10——10m高度名义湍流强度，对应A、B、C和D类地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39。

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5.2.4  烟囱竖向截面最大环向风弯矩属于局部径向风压产生的，需要考虑局部风压阵风系数的影响，本标准对原规范公式进行了修正。

5.2.5  在验算涡激共振时，应考虑风速小于基本设计风压工况下可能发生的最不利共振响应。

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5.2.5  基本设计风压是在设计基准期内可能发生的最大风压值，实践证明，横风向最不利共振往往发生在低于基本设计风压工况下，因此要求进行风速小于基本设计风压时不利共振响应验算。

5.2.6  当烟囱发生涡激共振时，可将涡激共振荷载效应与对应风速下顺风向荷载效应按下式组合：

式中：Fk——顺风向风荷载与横风向风振荷载组合值(kN/m)；

     FDk——对应涡激共振风速下顺风向单位高度风力标准值(kN/m)；

     FLk——横风向单位高度风力标准值(kN/m)。

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5.2.6  当发生横风向风振时，其顺风向与横风向综合风振效应按矢量和计算。一般情况下，顺风向风振与横风向风振的相关性较小，当发生横风向强风共振时，顺风向的风荷载可不考虑脉动风影响，仅考虑其静力风荷载组合。由于发生涡激共振时未必是设计风压条件，低于设计风速的所有风速都是可能发生的，故此时的顺风向风荷载应该为涡激共振条件下的对应风速下的风荷载。

5.2.7  计算塔架式钢烟囱风荷载时，可不考虑塔架与内筒的相互影响，可分别计算塔架和内筒的基本风荷载。

5.2.8  塔架式钢烟囱的内筒为2个及以上时，内筒的风荷载体型系数应由风洞试验确定。

5.3.1  烟囱平台活荷载取值应符合下列规定：

   1  承重平台，分段支承内筒和悬挂式内筒的承重平台除应包括承受内筒自重荷载外，还应包括7kN/m2的施工检修荷载。

   2  非承重检修平台、采样平台和障碍灯平台，活荷载可取3kN/m2。

   3  套筒式或多管式混凝土烟囱顶部平台，活荷载可取7kN/m2。

5.3.2  内筒内壁应根据内衬材料特性及烟气条件，采用0～50mm厚积灰荷载。干积灰重力密度可取10.4 kN/m3，潮湿积灰重力密度可取11.7 kN/m3，湿积灰重力密度可取12.8 kN/m3。

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5.3.2  根据内筒内壁部分工程实际调研情况，发现积灰厚度与表面粗糙情况、干湿交替运行等因素有关，应结合烟囱实际运行情况确定积灰厚度，如燃烧天然气的烟囱、超净排放烟囱可不考虑积灰。

5.4.1 当拉索式钢烟囱的拉索和塔架式钢烟囱的塔架符合裹冰气象条件时，应包括裹冰荷载。裹冰荷载计算应按现行国家标准《高耸结构设计标准》GB 50135的规定确定。

5.5.1  本节规定适用于抗震设防烈度为6度到9度地区的烟囱地震作用计算。本节未做规定的，均按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定执行。烟囱的结构阻尼比应按本标准第3.1.31条执行。

5.5.2  抗震设防烈度为6度时，Ⅰ、Ⅱ类场地的砖烟囱，可仅配置环向钢箍或环向钢筋，否则应按本标准第11.5节的规定配置竖向钢筋。

5.5.3  水平地震作用可按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011规定的振型分解反应谱法计算。烟囱高度不超过150m时，可采用前3个振型组合；高度超过150m时，可采用前3个～前5个振型组合；烟囱高度大于200m时，振型数量不应少于5个。

5.5.4  烟囱竖向地震作用标准值可按下列公式计算。

   1  烟囱根部的竖向地震作用按下式计算：

   2  其余各截面按下列公式计算：

式中：FEvik——计算截面i的竖向地震作用标准值(kN)，对于烟囱根部截面，当FEvik＜FEv0时，取FEvik＝FEv0；

     GiE——计算截面i以上的烟囱重力荷载代表值(kN)，取截面i以上的重力荷载标准值与平台活荷载组合值之和，活荷载组合值系数按本标准第3.1.9条的规定采用；套筒或多筒式烟囱，当采用白承重式内筒时，GiE不包括内筒重量；当采用平台支承内筒时，则平台及内筒重量通过平台传给外承重筒，在GiE中应计入平台及内筒重量；

     GE——基础顶面以上的烟囱总重力荷载代表值(kN)，取烟囱总重力荷载标准值与各层平台活荷载组合值之和，活荷载组合值系数按本标准第3.1.9条的规定采用；套筒或多筒式烟囱，当采用自承重式内筒时，GE不包括内筒重量；当采用平台支承内筒时，则平台及内筒重量通过平台传给外承重筒，在GE中应计入平台及内筒重量；

     C——结构材料的弹性恢复系数，砖烟囱取C＝0.6；混凝土烟囱与纤维增强塑料内筒取C＝0.7；钢烟囱取C＝0.8；

     кv——竖向地震系数，按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011所规定的设计基本地震加速度与重力加速度比值的65％采用，即：抗震设防烈度为7度时，取кv＝0.065(0.1)；抗震设防烈度为8度时，取кv＝0.13(0.2)；抗震设防烈度为9度时，取кv＝0.26；кv＝0.1和кv＝0.2分别用于设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区；

     αvmax——竖向地震影响系数最大值，按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定，取水平地震影响系数最大值的65％。

5.5.5  悬挂式和分段支承式内筒竖向地震力计算时，可将悬挂或支承平台作为内筒根部、内筒自由端作为顶部按本标准第5.5.4条的规定计算，并应根据悬挂或支承平台高度位置，对计算结果乘以竖向地震效应增大系数，竖向地震效应增大系数可按下列公式计算：

式中：β——竖向地震效应增大系数；

     βvi——修正前第i层悬挂(或支承)平台竖向地震效应增大系数；

     ζ——平台刚度对竖向地震效应的折减系数；

     GvE——悬挂(或支承)平台一根主梁所承受的总重力荷载(包括主梁自重荷载)代表值(kN)；

     L——主梁跨度(m)；

     E——主梁材料的弹性模量(kN/m2)；

     I——主梁截面惯性矩(m4)；

     Tvg——竖向地震场地特征周期(s)，可取设计第一组水平地震特征周期的65％。

▼ 展开条文说明
5.5.5  对于悬挂钢内筒或分段支承的砖内筒，其竖向地震作用主要是由外筒通过悬挂(或支承)平台传递给内筒。因此在竖向地震作用计算时，可把悬挂(或支承)平台作为内筒根部，自由端作为顶部进行计算。
无论是水平地震还是竖向地震，它们对地面上除刚体外的物体都具有一定的动力放大作用。这种动力放大效应沿结构高度不是固定的，而是变化的，变化规律是自下而上逐渐增大。
美国圣费尔南多地震，在近十座多层及高层建筑上，测得竖向加速度沿建筑高度呈线性增大，最大值为地面加速度的4倍。1995年日本阪神地震时，在高层建筑上，也测到同样规律。但在高耸构筑物上还没有地震实测值。原规范编制组进行的烟囱模型竖向地震响应试验，测试了竖向地震作用沿高度的变化规律，烟囱模型顶部地震加速度放大倍数为6倍～8倍。
烟囱各点竖向地震加速度为：

式中：avi、av0——烟囱各截面和地面竖向加速度值；
     miE——计算截面i以上的烟囱质量；
     g——重力加速度。
   由式(2)可得各截面竖向地震加速度放大系数为：

5.6.1  烟囱内部的烟气温度应符合下列规定：

   1  当计算烟囱最高受热温度和确定材料在温度作用下的折减系数时，应采用烟囱使用时的最高温度。

   2  当确定烟气露点温度和防腐蚀措施时，应采用烟气温度变化范围下限值。

5.6.2  烟囱外部的环境温度采用应符合下列规定：

   1  当计算烟囱最高受热温度和确定材料在温度作用下的折减系数时，应采用当地气象资料极端最高温度。

   2  当计算筒壁温度差时，应采用当地气象资料极端最低温度。

5.6.3  筒壁计算出的各点受热温度均不应大于本标准第3.1.26条和第4.4节中规定的相应材料最高使用温度允许值。

5.6.4  烟囱内衬、隔热层和筒壁以及基础和烟道各点的受热温度(图5.6.4-1或图5.6.4-2)可按下式计算：

式中：Tj——计算点j(j＝0，1，…，4)的受热温度(℃)；

     Tg——烟气温度(℃)；

     Ta——空气温度(℃)；

     Rtot——内衬、隔热层、筒壁或基础环壁及环壁外侧计算土层等总热阻(m2·K/W)；

     Ri——第i层热阻(m2·K/W)；

     Rin——内衬内表面的热阻(m2·K/W)。

5.6.5  单筒烟囱内衬、隔热层、筒壁热阻以及总热阻可分别按下列公式计算：

式中：Ri——筒身第i层结构热阻(i＝1代表内衬，i＝2代表隔热层，i＝3代表筒壁)(m2·K/W)；

     λi——筒身第i层结构导热系数[W/(m·K)]；

     αin——内衬内表面传热系数[W/(m2·K)]；

     αex——筒壁外表面传热系数[W/(m2·K)]；

     Rex——筒壁外表面的热阻(m2·K/W)。

     d0、d1、d2、d3——内衬、隔热层、筒壁内直径及筒壁外直径(m)(图5.6.4-1)。

     d0、d1、d2、d3、d4——内筒、隔热层、空气层、筒壁内直径及筒壁外直径(m)(图5.6.4-2)。

5.6.6  套筒烟囱内筒、隔热层、筒壁热阻以及总热阻可分别按下列公式进行计算：

式中：β——有通风条件时的外筒与内筒传热比，外筒与内筒间距不应小于100mm，并取β＝0.5；

     αs——有通风条件时，外筒内表面与内筒外表面的传热系数。

▼ 展开条文说明
5.6.6  套筒烟囱由于设有进风口和出风口，属于通风状态，与全封闭状态有较大区别。在通风状态下，内外筒间距不应小于100mm，并在烟囱高度范围内应设置进气孔和排气孔，进气孔和排气孔的面积在数值上应符合套筒式与多管式烟囱设计构造要求。

5.6.7  矩形烟道侧壁或地下烟道的烟囱基础底板的总热阻可按本标准式(5.6.5-1)计算，各层热阻可按下列公式进行计算：

式中：ti——内衬、隔热层、筒壁或计算土层厚度(m)。

5.6.8  内衬内表面的传热系数可按表5.6.8-1采用，筒壁或计算土层外表面的传热系数可按表5.6.8-2采用。

5.6.9  烟道口上部烟气温差可按下列公式进行计算：

式中：△Tg——距离烟道口顶部z高度处的横跨内筒直径两端烟气不均匀分布温差(℃)；

     A——热量传递修正系数，按表5.6.9-1选取；

     △T0——烟道顶部位置处的横跨内筒直径两端烟气不均匀分布温差(℃)，单个烟道及△T0＝0时，取△T0＝15℃；

     TA——温度较高烟道的烟气温度(℃)；

     TB——温度较低烟道的烟气温度(℃)；

     B——烟气流量修正系数，按表5.6.9-2选取；

     K——烟道宽度修正系数，按表5.6.9-3选取；

     C——隔烟墙或倒流平台修正系数，当无隔烟墙或倒流平台时取C＝1.0；当有隔烟墙或倒流平台时，取C＝0.375；

     z——计算点距离烟道口顶部的距离(m)；

     d——内筒内直径(m)。

▼ 展开条文说明
5.6.9  原规范对烟道顶部位置处的烟气沿直径方向不均匀分布温差△T0的规定不够完善，其取值与烟气温度成正比，而且取值系数在多烟道时偏大，造成该项对内筒内力影响比重较高。本次修订借鉴了国外规范及我国工程实际经验的基础上对公式进行了较大修改，考虑因素更全面，计算结果更趋于合理。

5.6.10  横跨内筒直径两端，筒壁厚度中点处温度差可按下式进行计算：

式中：Rctot——从烟气到内筒筒壁中点的总热阻(m2·K/W)。

5.6.11  横跨内筒直径两端烟气不均匀分布温差对内筒产生的水平位移可按下列公式计算：

   1  烟道口区域温差产生的变形：

   2  烟道口以上截面温差引起的变形：

式中：ux1、ux2——距离烟道口顶部z处筒壁截面的水平位移(m)；

     θ0——在烟道口范围内的截面转角变位(弧度)；

     HB——烟道口高度(m)；

     αz——筒壁材料的纵向膨胀系数；

     △Tm0——z＝0时的△Tm值。

▼ 展开条文说明
5.6.11  温度效应是由烟气在纵向及环向产生的不均匀温度场所引起的，要计算出由温度效应在截面上产生的内力，就需要先计算出温差下内筒烟囱产生的变形。由于内筒在止晃平台处变形受到约束，因此内筒的截面上产生了内力。
(1)横截面上的温度分布假定：横截面上的温度分布假定如图1所示，其中：


(2)转角变形计算：从假定的温差分布可看到，沿直径方向的线性温差分布引起恒定的转角变形为：

式中：α——钢材的线性膨胀系数；
     △T_x——从钢内筒烟囱烟道入口顶部算起距离x处的截面温差(℃)；
     d——钢内筒直径。
同时，由于温度沿钢内筒圆周方向的不均匀分布产生次应力，使截面产生转角变位θ_s，在圆周上取微元dA，微元面积dA＝Rdфt。
从温差分布应力图(图1)上可得到微元上的应力f_ф＝α(T₂-T₁)E，因此微元上的荷载为：

荷载对截面中性轴取矩得：

M引起的转角θ_s为：

一阶效应与二阶效应两者产生的转角位移之和即为钢内筒的总转角：

式中：R——内筒半径；
     E——内筒弹性模量；
     t——筒壁厚度。
   (3)钢内筒温差作用下的水平变形组成：
钢内筒的温差分布由两部分组成，烟道入口高度范围内截面温差取恒值△Tx0和从烟道入口顶部以上距离x处的截面温差值△Tx。在不同的温差作用下，钢内筒烟囱的水平变形由两部分组成：
1)第一部分是烟道口区域温差产生的变形，沿高度线性变化。
2)第二部分是由烟道口以上截面温差引起的变形，沿高度呈曲线变化。
(4)烟道口范围钢内筒烟囱水平线变形计算：
1)在烟道口范围内，截面转角变位是常数，如图2所示，即：

转角曲线图的面积为：

距离烟道口顶部上x处钢内筒烟囱截面在等值温度作用下的水平线变位为：


2)距离烟道口顶部上x处钢内筒烟囱截面的转角如图2所示，计算公式为：

令θ0＝0.811αηt△T0/2R，V＝ξt/d＝BCK/d，则θ＝θ0e-Vx，转角曲线图的面积为：

将转角曲线图对0点取矩得：

转角曲线的重心为：G＝M₀/A，距离烟道口顶部上x处钢内筒烟囱截面在温差作用下的水平线变位为：

5.6.12  钢或纤维增强塑料内筒轴向温度应力应根据各层支承平台约束情况确定。内筒可按梁、柱计算模型处理，并令各层支承平台位置的位移与按本标准第5.6.11条计算的相应位置处的位移相等计算梁、柱应力，该应力可近似为内筒的轴向温度应力。内筒轴向温度应力也可按下列公式近似计算：

式中：σTm——筒身弯曲温度应力(MPa)；

     σTsec——温度次应力(MPa)；

     σTb——筒壁内外温差引起的温度应力(MPa)；

     Ezc——筒壁轴向受压或受拉弹性模量(MPa)；

     Ezb——筒壁轴向弯曲弹性模量(MPa)；

     αz——筒壁材料轴向膨胀系数；

     △Tw——筒壁内外温差(℃)。

5.6.13  钢或纤维增强塑料内筒环向温度应力可按下式计算：

式中：αθ——筒壁材料环向膨胀系数；

     Eθb——筒壁环向弯曲弹性模量(MPa)。

5.7.1  烟气负压可按下列公式计算：

式中：pg——烟气负压(kN/m2)；

     ρa——烟囱外部空气密度(kg/m3)；

     ρg——烟气密度(kg/m3)；

     h——烟道口中心标高到烟囱顶部的距离(m)；

     ρao——标准状态下的大气密度(kg/m3)，按1.285kg/m3采用；

     ρgo——标准状态下的烟气密度(kg/m3)，按燃烧计算结果采用；无计算数据时，干式除尘(干烟气)取1.32kg/m3，湿式除尘(湿烟气)取1.28kg/m3；

     Ta——烟囱外部环境温度(℃)；

     Tg——烟气温度(℃)。

5.7.2  烟囱非正常操作压力或烟气爆炸压力应根据各工程实际情况确定，且其负压值宜按不小于2.0kN/m2计算。压力值可沿钢内筒高度取恒定值。

5.7.3  烟气压力对内筒产生的环向拉应力(或压应力)可按下式计算：

式中：σθ——烟气压力产生的环向拉应力(烟气正压运行)或压应力(烟气负压运行)(kN/m2)；

     r——内筒内半径(m)；

     t——内筒有效壁厚(m)。

▼ 展开条文说明
5.7.3  内筒有效壁厚是指纤维增强塑料内筒的结构层厚度或钢内筒扣除腐蚀余量后的结构计算厚度。

6.1.1 烟囱地基基础设计应取得详细的勘察资料，并应符合下列规定：

1 勘探布点不宜少于3个，地基情况复杂时不得少于5点，其中控制性勘探点不应少于1个。

2 当采用桩基时，一般性勘探孔深度不应小于预估桩端持力层以下3d～5d(d为桩基直径)，且不应小于3m～5m；控制性勘探孔深度应符合下卧层验算和地基变形计算深度规定。

3 岩土勘察中应进行工程场地中的水和土对基础及桩的腐蚀性评价。水试样和土试样的取样方法、水和土腐蚀性指标的测试以及腐蚀性评价应按现行国家标准《岩土工程勘察规范》GB 50021执行。

4 对于单项工程，应根据任务要求、勘察阶段、工程特点和地质条件等编写报告；烟囱区域的岩土性能描述应清晰。勘察报告应包括以下内容：

1)勘察目的、任务要求和依据的技术标准；

2)工程概况、场地位置、地形及地貌的描述；

3)勘察方法和勘察工作布置；

4)对建筑场地岩溶、土洞、滑坡、构造断裂等有不良地质作用，孤石、坚硬夹层分布及成因、岩面坡度对桩端稳定性的影响等有明确的判断结论，提出整治措施和建议；

5)地下水类型、稳定水位埋深、标高及其变化幅度等；

6)场地地下水和地基土对桩或基础腐蚀性的评价；

7)地震烈度、地震液化地层分布、液化等级、场地土类型和场地类别等；

8)标准贯入试验、重型动力触探、静力触探等原位测试试验成果；

9)岩土物理力学性质指标值；

10)冻结深度；

11)桩端持力层、单桩承载力估算指标和试桩方案建议；

12)对沉桩可行性分析评价；

13)基础施工可能对周边环境的影响；

14)勘探点平面布置图、工程地质柱状图、工程地质剖面图等必要图表及岩芯彩色照片等。

6.1.2 烟囱地基基础的计算除应符合本标准的规定外，尚应符合国家现行标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007和《建筑桩基技术规范》JGJ 94的规定；在抗震设防地区还应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定。

6.1.3 基础截面极限承载能力计算和正常使用极限状态验算应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010执行。

6.1.4 烟囱基础裂缝宽度计算应采用正常使用极限状态下作用的标准值组合，裂缝宽度不应大于0.2mm，裂缝宽度计算公式可参照本标准第7.4.10条执行，其中工作条件系数取1.0。

6.1.5 对于有烟气通过的基础，其材料强度应计算温度作用的影响。

6.2.1 烟囱基础压力验算应符合下列规定：

1 轴心荷载作用时：

2 偏心荷载作用时，除应符合式(6.2.1-1)规定外，尚应符合下列规定：

1)地基最大压力应符合下式规定：

2)地基最小压力应符合下式规定：

式中：Nk——相应荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面竖向力值(kN)；

Gk——基础自重标准值和基础上土重标准值之和(kN)；

fa——修正后的地基承载力特征值(kPa)；抗震验算时，应采用地基抗震承载力faE代替地基承载力特征值fa；

Mk——相应于荷载效应标准组合时，传至基础底面的弯矩值(kN·m)；

W——基础底面的抵抗矩(m3)；当为圆形基础时，；当为环形基础时，，r1、r4分别为基础底面的水平外半径和内半径；

A——基础底面面积(m2)。

6.2.2 当基础压力验算不符合本标准式(6.2.1-3)，且基础脱开基底面积不大于全部面积的1/4时，基础底面压力可按现行国家标准《高耸结构设计标准》GB 50135的有关规定进行验算。

6.3.1  烟囱应进行地基变形验算。当烟囱符合表6.3.1的条件时，可不进行地基变形验算。

6.3.2  烟囱基础的地基变形允许值应按表6.3.2的规定采用。当有工艺等特殊要求时，可按现行相关专业标准的规定另行确定。

6.3.3  烟囱基础的地基变形计算位置确定应符合下列规定：

   1  环形基础可计算环宽中点C、D[图6.3.3(a)]的沉降。

   2  圆形基础应计算圆O点[图6.3.3(b)]的沉降。

6.3.4  计算地基变形时，地基内的应力分布可采用各向同性均质线性变形体理论。其最终变形量可按下式进行计算：

式中：s——地基最终变形量(mm)；

     s′——按分层总和法计算出的地基变形量(mm)；

     n——地基变形计算深度范围内所划分的土层数，见图6.3.4；

     ψs——沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料及经验确定，无地区经验时可根据变形计算深度范围内压缩模量的当量值(Es)、基底附加压力按表6.3.4取值；

     p0——相应于作用的准永久组合时基础底面处的附加压力(kPa)；

     Esi——基础底面下第i层土的压缩模量(MPa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算；

     zi、zi-1——基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离(m)；

     αi、αi-1——基础底面计算点至第i层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数，可按本标准附录A采用。

   表6.3.4中Es为变形计算深度范围内压缩模量的当量值，可按下列公式计算：

式中：Ai——第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值。

6.3.5  地基变形计算深度zn应符合下式规定：

式中：△s′i——在计算深度范围内，第i层土的计算变形值；

     △s′n——在计算深度向上取厚度为△z的土层计算变形值，△z见图6.3.4，并按表6.3.5确定。如确定的计算深度下部仍有较软土层时，应继续计算。

▼ 展开条文说明
6.3.4、6.3.5  计算方法及公式与现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的相关内容协调一致，并部分考虑了烟囱基础的特点。

6.3.6  基础倾斜计算时，分别计算与基础最大压力Pmax及最小压力Pmin相对应的基础边缘A、B两点(本标准图6.3.3)的沉降量sA和sB，基础的倾斜值m0可按下式计算：

式中：r1——圆形基础的半径或环形基础的外圆半径。

6.3.7  基础倾斜计算应符合下列规定：

   1  计算在梯形荷载作用下的基础沉降量sA和sB时，可将荷载分为均布荷载和三角形荷载，分别计算相应沉降量再叠加。

   2  计算环形基础在三角形荷载作用下的倾斜值时，可按半径为r1的圆板在三角形荷载作用下，算得A、B两点沉降值，减去半径为r1的圆板在相应的梯形荷载作用下算得的A、B两点沉降值。

6.4.1 烟囱基础抗倾覆稳定性应符合下列规定：

1 单筒或套筒混凝土烟囱基础底面不宜出现零应力区。

2 当塔架式或拉索式烟囱基础，塔基或拉索基础底面出现拔力时，抗拔稳定性验算内容应按现行国家标准《高耸结构设计标准》GB 50135确定。

6.4.2 基础的抗滑移稳定性可按下列要求计算确定：

1 基础埋置深度较浅时，仅由基底摩擦力抵抗滑动，可按下式进行验算：

式中：PH——基底上部结构传至基础底面的水平作用代表值(kN)；

N——上部结构传至基础底面的竖向作用代表值(kN)；

G——基础自重及其台阶上的土重(kN)；

M——基础底面对地基的摩擦系数，宜由实验确定，或可按表6.4.2选用；

νk——基础抗滑稳定系数，一般取1.5。

2 基础埋置较深时，除基底的摩擦力外，可考虑计入基础埋深范围内的被动土压力以抵抗滑动，但基础侧面回填土应夯实，达到规定的密实度。

6.4.3 地基稳定性及抗浮稳定性计算内容应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007确定。

6.4.4 烟囱基础宜位于地下水位之上，当无法避免时，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的规定进行抗浮稳定性验算并应采取相应措施。

6.5.1  本标准图6.5.1中，板式基础外形尺寸宜按下列公式确定：

   1  当为环形基础时，宜按下列公式确定：

   2  当为圆形基础时，宜按下列公式确定：

式中：β——基础底板平面外形系数，根据r1与r2的比值，由本标准图6.5.1l-2查得，或按进行计算；

     rz——环壁底面中心处半径，。

   其余符号见图6.5.1。

6.5.2  计算基础底板的内力时，基础底板的压力可按均布荷载采用，并取外悬挑中点处的最大压力(图6.5.1)，其值应按下式计算：

式中：Mz——作用于基础底面的总弯矩设计值(kN·m)；

     N——作用于基础顶面的垂直荷载设计值(kN)(不含基础自重及土重)；

     A——基础底面面积(m2)；

     I——基础底面惯性矩(m4)。

▼ 展开条文说明
6.5.1、6.5.2  本次修订考虑了烟囱基础部分脱开情况，对基底部分脱开的基础，除基底压力分布的计算不同外，底板强度计算时p的取法与原规范相同。

6.5.3  本标准图6.5.3中，环壁与底板交接处的冲切强度可按下式计算：

式中：FL——冲切破坏体以外的荷载设计值(kN)，按本标准第6.5.4条的规定计算；

     ftt——混凝土在温度作用下的抗拉强度设计值(kN/m2)；

     bb——冲切破坏锥体斜截面的下边圆周长(m)，验算环壁外边缘时，bb=2π(r2+h0)；验算环壁内边缘时，bb=2π(r3-h0)；

     bt——冲切破坏锥体斜截面的上边圆周长(m)，验算环壁外边缘时，bt＝2πr2；验算环壁内边缘时，bt＝2πr3；

     h0——基础底板计算截面处的有效厚度(m)；

     βh——受冲切承载力截面高度影响系数，当h≤800mm时，βh取1.0；当h≥2000mm时，βh取0.9，中间值按线性插入法计算。

6.5.4  冲切破坏锥体以外的荷载FL，可按下列公式计算：

   1  计算环壁外边缘时，可按下式计算：

   2  计算环壁内边缘时，可按下式计算：

    1)环形基础可按下式计算：

    2)圆形基础可按下式计算：

6.5.5  环形基础底板下部和底板内悬挑上部采用径向、环向配筋时，确定底板配筋用的弯矩设计值可按下列规定计算：

   1  底板下部半径r2处单位弧长的径向弯矩设计值可按下式计算：

   2  底板下部单位宽度的环向弯矩设计值可按下式计算：

   3  底板内悬挑上部单位宽度的环向弯矩设计值可分别按式(6.5.5-3)和式(6.5.5-4)计算，并取二者的较大值：

6.5.6  圆形基础底板下部采用径向、环向配筋，环壁以内底板上部为等面积方格网配筋时，确定底板配筋用的弯矩设计值可按下列规定计算：

   1  底板下部径向和环向弯矩设计值可分别按本标准式(6.5.5-1)和式(6.5.5-2)进行计算。

   2  环壁以内底板上部两个正交方向单位宽度的弯矩设计值可按下式计算：

6.5.7  圆形基础底板下部采用等面积方格网配筋时，确定底板配筋用的弯矩设计值可按本标准式(6.5.5-1)计算。

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6.5.5～6.5.7  圆形和环形基础的配筋用弯矩是根据弹性薄板理论推导，并经适当简化得来的。确定板式基础弯矩时，仍沿用原规范的做法，采用外悬挑中点处的底板压力作为均布荷载，但确定底板下部弯矩的公式考虑了基础底板线性分布荷载的影响，当r1/rz＝1.2～1.9时，新公式为原公式的1.1013倍～1.3571倍。
采用径向、环向配筋更符合圆形和环形基础底板的内力分布。根据弹性理论，笛卡尔坐标系下的底板弯矩Mx、My分别为极坐标系下的MR和Mθ，因此当采用方格网配筋时，弯矩计算与径向、环向的弯矩公式相同。
根据弹性理论，相同r1、r2和rz的情况下，当内孔半径接近0时，按圆环计算的孔内缘环向弯矩是按圆板公式计算的板中心弯矩的2倍。因此，当圆环的r1/r2较大时，应注意内孔半径r4不宜过小，以避免导致较大的圆环内缘弯矩。

6.5.8  当按本标准式(6.5.5-3)、式(6.5.5-4)或式(6.5.6)计算所得的弯矩MθT(或MT)不大于0时，环壁以内底板上部应按构造配筋。

6.5.9  当地基反力最小边扣除基础自重和土重、基础底面出现负值时，环形和圆形基础底板外悬挑上部应配置钢筋。其弯矩值可近似按承受均布荷载q的悬臂构件进行计算，均布荷载可按下式计算，且实际配筋不得小于构造配筋：

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6.5.8、6.5.9  对原标准条文进行了修正，要求环壁以内底板上部至少配置构造钢筋。

6.5.10  底板下部配筋应取半径r2处的底板有效高度h，按等厚度计算。当采用径向、环向配筋时，径向钢筋可按r2处符合计算要求呈放射状配置；环向钢筋可按等直径等间距配置。

6.5.11  圆形基础底板下部不需配筋范围半径rd(图6.5.11-1)应按下列公式计算：

   1  径向、环向配筋时，应按下式计算：

   2  等面积方格网配置时，应按下式计算：

式中：β0——底板下部钢筋理论切断系数，按r1/r2由图6.5.11-2查得；

     d——受力钢筋直径(mm)。

   注：当计算出的rd≤0时，底板下部各处均应配筋(不切断)。

6.5.12  当有烟气通过基础时，基础底板与环壁受热温度可按下列规定计算：

   1  基础环壁的受热温度，按本标准式(5.6.4)计算。环壁外侧的计算土层厚度(图6.5.12)可按下式计算：

式中：H1—一计算土层厚度(m)；

     H、D——由内衬内表面计算的基础环壁埋深(m)和直径(m)，见图6.5.12。

   2  基础底板的受热温度可采用地温代替本标准式(5.6.5)中的空气温度Ta，按第一类温度边界问题计算，计算时，基础底板下的计算土层厚度(见图6.5.12)和地温可按下列规定采用：

    1)计算底板最高受热温度时，H2＝0.3m，地温取15℃；

    2)计算底板温度差时，H2＝0.2m，地温取10℃。

   3  计算出的基础环壁及底板的最高受热温度不应大于混凝土的最高受热温度允许值。

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6.5.12  设置地下烟道的基础，将直接受到温度作用。由于基础周围为土壤，温度不易扩散，所以基础的温度很高。当烟气温度超过350℃时，采用隔热层的措施，使基础混凝土的受热温度不大于150℃，隔热层已相当厚。当烟气温度更高时，采用隔热的办法就更难符合混凝土受热的要求，此时可把烟气入口改在基础顶面以上或采用通风隔热措施以避免基础承受高温。曾考虑过采用耐热混凝土作为基础材料，但由于耐热混凝土作为在高温(大于150℃)作用下的受力结构，国内还没有完整的试验结果和成熟的使用经验，因此未列入本标准。

6.5.13  计算基础底板配筋时，应根据最高受热温度，采用本标准第4章规定的混凝土和钢筋在温度作用下的强度设计值。

6.5.14  计算基础环壁和底板配筋，未计入温度作用产生的应力时，配筋宜增加15％。

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6.5.14  地下基础在温度作用下，基础内、外表面将产生温度差，即有温度应力产生。温度应力与荷载应力进行组合。由于板式基础在荷载作用下所产生的内力是按极限平衡理论计算的，其计算假定为：在极限状态下，基础已充分开裂，开裂成几个极限平衡体。在这种充分开裂的情况下，已无法求解整体基础的温度应力。所以对于温度应力与荷载应力，本标准未给出应力组合计算公式，仅在配筋数量上适当考虑温度作用的影响。

6.6.1  当地基存在震陷性、湿陷性、膨胀性、冻胀性或侵蚀性等不良土层，或上覆土层为强度低、压缩性高的软弱土层，不能符合强度和变形要求，或在抗震设防地区地基持力层范围内有可液化土层时，宜采用桩基础。

6.6.2  烟囱桩基础可采用预制钢筋混凝土桩、混凝土灌注桩和钢桩。桩型、桩横断面尺寸及桩端持力层的选择应根据地质情况、施工条件、施工工艺、建筑场地环境等因素确定，按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ 94执行。

6.6.3  烟囱桩基础的承台平面可为圆形或环形，桩的平面布置应以承台平面中心点，呈放射状布置。桩的分布半径，应根据烟囱筒身荷载的作用点的位置，在荷载作用点(基础环壁中心)两侧近似对称布置，内疏外密，不宜采用单圈布置。桩间距应符合现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ 94的规定。

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6.6.3  桩基承台优先考虑采用环形，桩宜对称布置在环壁中心位置两侧，可适当偏外侧布置，并通过反复试算，逐步调整，直到符合全部要求为止。

6.6.4  烟囱桩基计算应按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ 94执行。桩顶作用效应应按下列公式计算：

   1  竖向力应按下列公式计算：

    1)轴心竖向力作用时应按下式计算：

    2)偏心荷载作用时，以承台中心对称布置的桩可按下式计算：

   2  水平力应按下式计算：

式中：Nk——相应于荷载效应标准组合时桩的平均竖向力(kN)；

     Nik——相应于荷载效应标准组合时第i根桩的竖向力(kN)；

     Fk——相应于荷载效应标准组合时作用于桩基承台顶面的竖向力(kN)；

     Gk——桩基承台自重及承台上土自重标准值(kN)；

     Mk——相应于荷载效应标准组合时作用承台底面的弯矩值(kN·m)；

     Ra——单桩竖向承载力特征值(kN)；

     ri——第i根桩所在圆的半径(m)；

     Hik——单桩顶水平力标准值(kN)；

     Hk——相应于荷载效应标准组合时作用于承台底面的水平力(kN)；

     n——桩基中的桩数。

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6.6.4  对原标准条文进行了修改，调整为桩顶作用效应计算，并增加了水平力计算。

6.6.5  桩基竖向承载力验算应按荷载效应标准组合取值与承载力特征值进行比较，计算时应符合下列规定：

   1  荷载效应标准组合应符合下列规定：

    1)轴心竖向力作用下应符合下式规定：

    2)偏心竖向力作用下，除应符合式(6.6.5-1)规定外，尚应符合下式规定：

   2  地震作用效应和荷载效应标准组合应符合下列规定：

    1)轴心竖向力作用下应符合下式规定：

    2)偏心竖向力作用下，除应符合式(6.6.5-3)规定外，尚应符合下式规定：

式中：Nk——荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力；

     Nkmax——荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖向力；

     NEk——地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的平均竖向力；

     NEkmax——地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的最大竖向力；

     R——基桩或复合基桩竖向承载力特征值。

6.6.6  烟囱桩基的单桩竖向承载力特征值、软弱下卧层验算、负摩阻力计算与抗拔验算、桩基水平承载力与位移计算、桩身承载力与裂缝控制计算等均应按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ 94执行。

6.6.7  桩基变形验算应按荷载效应准永久组合计算，不计入风荷载与地震作用。当风玫瑰图严重偏心时，可取风荷载的频遇值组合，组合系数可取0.4。

6.6.8  桩基变形应包括沉降量、沉降差、倾斜，变形计算值不应大于桩基变形允许值，并应符合国家现行标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007和《建筑桩基技术规范》JGJ 94的规定。桩基沉降量和倾斜可按实体深基础法或等效作用分层总和法计算，计算位置和平均附加应力系数可按本标准第6.3节的规定确定。桩基沉降与倾斜变形允许值应符合表6.6.8的规定，并应符合特殊工艺或地方标准等的规定。

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6.6.8  桩基沉降量和倾斜采用实体深基础法或等效作用分层总和法的计算方法。表6.6.8的取值与现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ 94第5.5节的相关要求相同。

6.6.9  承台受冲切计算应符合下列规定：

   1  冲切破坏锥体应采用自环壁底部与承台相交的变阶处至相应桩顶边缘连线所构成的锥体，且锥体斜面与承台底面夹角不应小于45°(图6.6.9)。其冲切强度可按下列公式计算：

式中：F1——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，冲切破坏锥体以外的荷载设计值，按式(6.6.9-3)、式(6.6.9-4)计算；

     ftt——承台混凝土在温度作用下的抗拉强度设计值；

     βhp——承台受冲切承载力截面高度影响系数，当h≤800mm时，取1.0，当h≥2000mm时，取0.9，中间值按线性插入法计算；

     um——承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长；

     h0——环壁对承台破坏锥体的有效高度；

     β0——冲切系数；

     λ——冲跨比，λ＝a0/h0，a0为环壁底部承台变阶处到桩边水平距离；当λ＜0.25时，取λ＝0.25；当λ＞1.0时，取λ＝1.0。

   2  冲切破坏锥体以外的荷载F1可按下列公式计算：

    1)计算环壁外边缘时，可按下式计算：

式中：∑Nwi——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，作用于冲切破坏体以外的各基桩或复合基桩的竖向净反力设计值之和。

    2)计算环壁内边缘时，可按下式计算：

式中：∑NNi—不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，作用于冲切破坏体以内的各基桩或复合基桩的竖向净反力设计值之和。

6.6.10  承台受剪计算应符合下列规定：

   1  桩基承台应验算对环壁与承台相交的变阶处和桩边连线形成的贯通承台的斜截面受剪承载力。当承台悬挑边有多排基桩形成多个斜截面时，应验算对每个斜截面的受剪承载力(图6.6.10)，并应按下列公式进行验算：

式中：V——不计承台及其上土自重，在荷载效应基本组合下，斜截面的最大剪力设计值；按式(6.6.10-4)、式(6.6.10-5)计算；

     ftt——混凝土在温度作用下的抗拉强度设计值(kN/m2)；

     b0——计算截面处的圆周长；验算环壁以外时，b0＝2πr2；验算环壁以内时，b0＝2πr3；r2与r3见图6.6.10；

     h0——承台计算截面处的有效高度；

     βhs——受剪切承载力截面高度影响系数；

     λ——计算截面的剪跨比，λ＝a/h0，a为承台变阶处至计算 一排桩桩边的水平距离，当λ＜0.25时，取λ＝0.25；当λ＞3时，取λ＝3。

   2  斜截面的最大剪力设计值V应按下列公式计算：

    1)计算环壁以外的斜截面时，应按下式计算：

式中：∑QWi——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，计算斜截面以外的各基桩或复合基桩的竖向净反力设计值之和。

    2)计算环壁以内的斜截面时，应按下式计算：

式中：∑QNi——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，计算斜截面以内的各基桩或复合基桩的竖向净反力设计值之和。

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6.6.9、6.6.10  这两条为现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ 94中相关计算方法，并结合烟囱承台设计特点得出。

6.6.11  桩基础承台应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定进行正截面受弯承载力计算，承台配筋用的弯矩可按下列规定计算：

   1  环形承台下部和内悬挑上部均采用径向、环向配筋时，承台配筋用的弯矩设计值可按下列规定计算：

    1)承台底板下部半径r2处单位弧长的径向弯矩设计值可按下式计算：

式中：piw——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，作用于环壁以外riw半径处的单桩竖向净反力设计值(kN)；

     r1、r2——承台外径和环壁外缘半径；

     riw——环壁以外第i圈桩的半径，共ω圈；i＝1表示r2以外的第一圈桩的序号；

     Niw——环壁以外第i圈桩的数量。

    2)底板下部单位宽度的环向弯矩设计值可按下式计算：

    3)底板内悬挑上部单位宽度的环向弯矩设计值应取式(6.6.11-3)和式(6.6.11-4)计算值的较大值：

式中：pjn——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，作用于环壁以内rjn半径处的单桩竖向净反力设计值(kN)；

     rz、r4——环壁中线半径和环形承台内径(m)；

     rjn—一环壁以内第j圈桩的半径，共n圈；j＝1表示rz内侧的第一圈桩的序号；

     Njn——环壁内侧j圈桩的数量；

     p′iwn——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，作用于(环壁内和环壁外)r′iwn半径处的单桩竖向净反力设计值(kN)；

     r′iwn——第i圈桩(环壁内或环壁外)的半径，共ω+n圈；

     N′iwn——第i圈桩(环壁内或环壁外)的数量。

   2  圆形承台底板下部采用径向、环向配筋，环壁以内底板上部为等面积方格网配筋时，底板配筋用的弯矩设计值可按下列规定计算：

    1)底板下部径向和环向弯矩设计值应分别按本标准式(6.6.11-1)和式(6.6.11-2)计算。

    2)环壁以内底板上部两个正交方向单位宽度的弯矩设计值可按下式计算：

式中：N0——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下，位于承台中心处的单桩竖向净反力设计值(kN)，当承台中心处无桩时，取N0＝0。

   3  圆形基础底板下部采用等面积方格网配筋时，底板配筋用的弯矩设计值可按本标准式(6.6.11-1)计算。

6.7.1  烟囱与烟道沉降缝设置应符合下列规定：

   1  当为地面烟道或地下烟道时，沉降缝应设在基础的边缘处。

   2  当为架空烟道时，沉降缝可设在筒壁边缘处。

6.7.2  基础的底面应设混凝土垫层，厚度宜采用100mm。

6.7.3  设置地下烟道时，基础宜设贮灰槽，槽底面应较烟道底面低250mm～500mm。

6.7.4  设置地下烟道的基础，当烟气温度较高，采用普通混凝土不符合本标准第3.1.26条规定时，宜将烟气入口提高至基础顶面以上。

6.7.5  烟囱周围的地面应设护坡，坡度不应小于2％。护坡的最低处不应低于周围地面100mm。护坡宽度不应小于1.5m。

6.7.6  板式基础的环壁宜采用内表面垂直、外表面倾斜的形式，上部厚度应比筒壁、隔热层和内衬的总厚度增加50mm～100mm。

6.7.7  当板式基础底板下部采用径向、环向配筋时，径向与环向钢筋的最小配筋率均不宜小于0.15％；当采用方格网配筋时，纵向与横向钢筋的最小配筋率均不宜小于0.15％，配筋最小直径和最大间距应符合表6.7.7的规定。当底板厚度大于2000mm时，宜在板厚中间部位设置温度应力钢筋。

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6.7.7  考虑到整体弯曲对基础底板作用时的影响，底板下部钢筋构造加强，规定了最小配筋率。当底板厚度大于2000mm时，增加双向钢筋网是为了减少大体积混凝土温度收缩的影响，并提高底板的抗剪承载力。鉴于原规范对于最小配筋率说法不够明确，本次相关条文改为“当板式基础底板下部采用径向、环向配筋时，径向与环向钢筋的最小配筋率均不宜小于0.15％；当采用方格网配筋时，纵向与横向钢筋的最小配筋率均不宜小于0.15％”。

6.7.8  板式基础底板上部按构造配筋，以及按本标准第6.5.11条的规定计算不需配筋范围的圆形基础底板下部，其构造钢筋最小直径与最大间距应符合表6.7.8的规定。

6.7.9  基础环壁设有孔洞时，应符合本标准第7.5.8条的规定。洞口下部距基础底部距离较小时，该处的环壁应增加补强钢筋。必要时可按两端固接曲梁计算。

6.7.10  桩基承台构造应符合下列规定：

   1  承台外形尺寸宜符合按本标准第6.5.1条确定的板式基础合理外形尺寸的要求；底板厚度不应小于300mm；承台周边距桩中心距离不应小于桩直径或桩断面边长，且边桩外缘至承台外缘的距离不应小于150mm。

   2  承台钢筋保护层厚度不应小于40mm。当无混凝土垫层时，不应小于70mm。承台混凝土强度等级不应低于C25。

   3  承台配筋应按计算确定，底板下部径向与环向钢筋最小配筋率均不宜小于0.15％，且环壁及底板上、下部配筋最小直径和最大间距应符合本标准表6.7.7、表6.7.8的规定；当底板厚度大于2000mm时，宜在板厚中间部位设置温度应力钢筋。

   4  承台其他构造要求与本节基础构造的相关内容相同，并应符合现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ 94的规定。

   5  桩基钢筋锚入承台长度应符合现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ 94的规定。

6.7.11  桩基及承台防腐蚀应符合现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计标准》GB 50046的有关规定。

6.8.1  烟囱基础基坑开挖前，应根据基坑侧壁安全等级编制基坑支护及开挖方案，经施工单位和监理工程师批准后实施。超过一定深度或基坑周边地质条件复杂的基坑支护及开挖方案应组织专家论证。土方施工应符合现行行业标准《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120的有关规定。

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6.8.1  根据基坑侧壁安全等级编制相应级别的支护和开挖方案，目的是保证基坑设计周期和周围环境的安全。

6.8.2  烟囱基础的基坑挖至设计标高后，应由施工单位会同建设、设计、勘察和监理等单位检查基坑的中心坐标、基底尺寸、标高和水平度是否符合设计要求，以及基底的土质是否符合设计所采用的勘察资料；当不符合时，应由建设单位组织设计单位和勘察单位提出处理方案。

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6.8.2  基坑挖完后，由施工单位会同设计单位、建设单位、勘察单位和监理单位到现场进行检查。如土质的实际情况与设计资料相符合，便签证验收，进行下道工序施工。如土质与设计资料不符合时，由建设单位、设计单位等相关单位提出处理方案。

6.8.3  当基底处在地下水位以下时，开挖基坑前，应根据水文地质情况，采取降水或排水措施，并应保持地下水位在施工底面最低标高以下，同时应采取防止地表水流入基坑的措施。基坑的降水或排水措施应持续至回填土回填到地下水位以上时方可停止。

6.8.4  天然地基基底表面应平整，严禁采用填土的方法找平基坑底面。

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6.8.4  天然地基是经过长时间的变化形成的比较稳定的地质结构，当基底表面采用填土的方法找平时，这种稳定的结构受到破坏，使基础所受的支撑力不均匀，导致烟囱发生沉降。因此，严禁采用填土的方法找平基坑底面。

6.8.5  基坑验收合格后，应及时进行基础施工。当停顿时间较长时，应重新复查无误后才可施工。对个别低于设计标高的低凹处，可采用垫层混凝土找平。当基坑表面被水浸泡或扰动时，被浸泡或扰动的土应除尽，并应加厚垫层。当基坑破坏严重时，应由建设、设计和监理单位确定相应的补救措施。

6.8.6  基础完成后，应及时进行基础的验收和基坑的回填，回填土应分层夯实，压实系数应符合设计要求；当设计无要求时，压实系数不应小于0.94。

6.9.1  HPB300级钢筋绑扎接头的末端应做弯钩，HRB400、HRB500级钢筋可不做弯钩。钢筋的弯钩及绑扎后的铁丝头应背向保护层。

6.9.2  采用绑扎接头时，钢筋搭接长度应符合设计要求；当设计无规定时，钢筋的搭接长度应为钢筋直径的40倍。采用焊接接头时，钢筋接头的构造和技术要求应符合现行行业标准《钢筋焊接及验收规程》JGJ 18的有关规定。

6.9.3  环壁内纵向钢筋，当长度不足时应焊接，也可采用机械连接。钢筋机械连接应符合现行行业标准《钢筋机械连接技术规程》JGJ 107的有关规定。

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6.9.3  环壁内的纵向钢筋有时由于环壁过高，导致钢筋下料长度不够，因环壁是将整个烟囱的力传递到基础的关键部位，故受力筋应焊接。套筒挤压连接、直螺纹和锥螺纹套筒连接已普遍应用到建筑工程，某单位在120m烟囱基础施工中进行了应用，不但施工方便，而且抗拉性能大于母材的抗拉性能，取得了良好效果。

6.9.4  钢筋的接头应交错布置，在同一连接区段内绑扎接头的根数不应多于钢筋总数的25％，焊接和机械连接接头的根数不应多于钢筋总数的50％。

6.9.5  钢筋的交叉点应采用铁丝绑扎牢。底板钢筋网，除靠近外围两行钢筋的交叉点应全部绑扎牢外，中间部分交叉点可间隔交错绑扎牢，但应保证受力钢筋不产生位置偏移。

6.9.6  插入环壁内的筒壁竖向钢筋，应按设计要求分组，并应与基础钢筋绑扎或焊接牢固，同时应有防止钢筋位移的措施。

6.10.1  当环壁的模板采用分节支模时，各节模板应在同一锥面上，相邻模板间高低偏差不应超过5mm。

6.10.2  模板与混凝土的接触面应涂刷隔离剂，隔离剂不得污染钢筋表面。

6.10.3  模板间缝隙应采取防止漏浆的措施。

6.10.4  预留洞口处的模板支设应采取防止变形的加固措施。洞口处弧顶模板及支撑设计应具有足够的承载力、刚度和整体稳固性。

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6.10.4  预留洞口处的上部荷载比较大，在浇筑混凝土后，易产生变形，同时造成接口处模板拆除困难，因此应对模板进行加固。洞口两侧混凝土对称浇筑也至关重要。

6.11.1  底板混凝土宜分层浇筑，并应一次连续浇筑完成。浇筑环壁混凝土时，应沿环壁圆周均匀地分层进行；有地下烟道时，烟道两侧混凝土应对称浇筑。

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6.11.1  环壁混凝土浇筑是烟囱施工中关键的部分，因为整个模板、钢筋一次成型，要求混凝土连续一次浇筑完毕，加之筒壁有预插筋，施工时有一定难度，容易出现一些混凝土施工通病，所以分层浇筑，防止混凝土离析成为至关重要的步骤。根据施工需要，在不影响受力的情况下，征求监理单位同意，环壁可开口。

6.11.2  环形和圆形板式基础的施工缝可按图6.11.2的要求留设在底板与环壁的连接处。

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6.11.2  为了便于施工操作，在底板与环壁的连接处[图6.11.2(a)、(b)]可留设施工缝。

6.11.3  混凝土取样和试件留置应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204的有关规定。

6.11.4  基础大体积混凝土施工除应符合现行国家标准《大体积混凝土施工标准》GB 50496的有关规定外，尚应符合下列规定：

   1  基础混凝土施工前，应通过计算确定混凝土浇筑体内的温度应力，并应根据计算结果确定混凝土的浇筑、养护措施。

   2  混凝土应选用中、低热硅酸盐水泥或低热矿渣硅酸盐水泥等水化热低和凝固时间长的水泥品种。应选用连续级配的粗骨料，含泥量不应大于1％。细骨料宜采用中砂，其细度模数宜大于2.3，含泥量不应大于3％。

   3  应采取降低混凝土入模温度的措施。混凝土宜采用分层浇筑或薄层推移浇筑工艺，应控制混凝土浇筑时间和速度，在不出现冷缝的条件下，宜扩大浇筑范围，降低混凝土内部温度。

   4  混凝土浇筑应进行温度监测，测温点不应少于3组，每组应设置不少于3个不同深度的测点，每组间距应根据实际情况确定，测温及记录应由专人负责。测温可采用传感器监测，使用前应统一校核。

   5  混凝土养护应选用保温保湿法，保温层的厚度应按测温参数确定。混凝土里、表温差不宜大于25℃，降温速率不宜大于2℃/d。拆除模板后应及时回填土。

   6  环壁混凝土应在底板混凝土降温的早期浇筑。

6.12.1  烟囱基础钢筋工程的质量标准及检验方法应符合表6.12.1的规定。

6.12.2  混凝土烟囱基础模板安装质量标准及检验方法应符合表6.12.2的规定。一般项目检验数量不应少于10处。

6.12.3  烟囱基础混凝土质量标准及检验方法应符合表6.12.3的规定。一般项目检验数量不应少于10处。

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6.12.3  控制好环壁上表面的标高允许偏差，目的是要求环壁顶部一节在浇筑混凝土时，应控制好标高，以便为筒壁施工创造好条件；否则，由于环壁上表面的标高相差较多，不但增加了找平层的厚度，还影响工程质量。

7.1.1 本章适用于高度不大于240m的混凝土烟囱设计与施工。

7.1.2 混凝土烟囱筒壁设计应进行下列计算或验算：

1 附加弯矩计算应符合下列规定：

1)承载能力极限状态下的附加弯矩。当在抗震设防地区时，尚应计算地震作用下的附加弯矩。

2)正常使用极限状态下的附加弯矩。该状态下不考虑地震作用。

2 水平截面承载能力极限状态计算。

3 正常使用极限状态的应力计算应分别计算水平截面和垂直截面的混凝土和钢筋应力。

4 正常使用极限状态的裂缝宽度验算。

7.1.3 烟囱筒身刚度取值应符合下列规定：

1 结构自振特性和正常使用极限状态计算时，可将筒身视为弹性体系。截面刚度可按下列规定取值：

1)结构自振特性计算时：0.85EctI；

2)正常使用极限状态计算时：0.65EctI。

2 极限承载能力状态下计算时：0.40EctI。

注：EctI为筒壁混凝土在温度作用下的弹性模量(kN/m2)，I为筒身截面惯性矩(m4)。

7.1.4 混凝土烟囱筒壁施工时，可采用电动(液压)提模工艺、滑模工艺、移置模板工艺或其他工艺。

7.1.5 采用滑动模板工艺施工时，除应按本标准执行外，尚应符合现行国家标准《滑动模板工程技术规范》GB 50113的有关规定。

7.1.6 采用滑动模板工艺施工时，筒壁的厚度不宜小于160mm；采用电动(液压)提模工艺或移置模板工艺施工时，筒壁厚度不宜小于140mm。

7.1.7 采用滑动模板工艺施工时，混凝土在脱模后不应坍落，不应拉裂，其脱模强度不得低于0.2MPa。

7.1.8 采用电动(液压)提模工艺施工时，受力层混凝土的强度值应根据平台荷载经过计算确定，低于该值时不得提升平台。

7.1.9 烟道口、门洞、灰斗平台等处的承重模板，应在混凝土强度达到现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204的要求后方可拆除。

7.1.10 烟囱施工应设置沉降观测点，设置后应做首次沉降观测，施工过程中应每50m做一次沉降观测。筒壁施工完后，应按现行行业标准《建筑变形测量规范》JGJ 8的要求继续观测，还应进行倾斜度观测。

7.2.1 承载能力极限状态和正常使用极限状态计算时，筒身重力荷载对筒壁水平截面i产生的附加弯矩Mai可按下式计算(图7.2.1)：

式中：Gj——筒身j质点的重力(计算地震作用时应包括竖向地震作用)(kN)；

ui、uj——筒身i、j质点的最终水平位移(m)，计算时包括日照温差和基础倾斜的影响。

7.2.2 烟囱筒身变形计算应包括下列因素的影响：

1 附加弯矩效应。

2 地震状况时的竖向地震效应。

3 日照温差效应。

4 基础倾斜效应，可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007规定的地基允许倾斜值采用。

7.2.3 计算日照不均匀引起的筒身变位时，截面曲率可按下式计算：

式中：1/ρ——筒身日照不均匀引起的变形曲率(1/m)；

αc——混凝土的线膨胀系数，取1×10-5/℃；

△T——由日照引起的筒身向阳面和背阳面的温度差(℃)，应按当地实测数据采用；当无实测数据时，可按20℃采用；

d——高度为2/5筒身高度处的筒身外直径(m)。

7.2.4 荷载作用下，筒身计算截面i处的变形曲率可按下式计算：

式中：1/ρi——荷载作用下，筒身i计算截面处的变形曲率(1/m)；

Mi——计算截面弯矩代表值(kN·m)；

αEc——筒身刚度折减系数，按本标准第7.1.3条的规定选取。

7.3.1 混凝土烟囱筒壁水平截面极限状态承载能力应按下列公式计算：

1 当烟囱筒壁计算截面无孔洞时，如图7.3.1(a)所示，应按下列公式计算：

当α≥2/3时：

2 当筒壁计算截面有孔洞时，应按下列公式计算：

1)有一个孔洞，如图7.3.1(b)所示，应按下列公式计算：

2)有两个孔洞，且α0＝π时，如图7.3.1(c)所示，应按下列公式计算：

3)有两个孔洞，且当α0≤α(π-θ1-θ2)+θ1+θ2时，可按θ=θ1+θ2的单孔洞截面计算；

4)有两个孔洞，且当α(π-θ1-θ2)+θ1+θ2＜α0≤π-θ2-αt(π-θ1-θ2)时，如图7.3.1(d)所示，应按下式计算：

5)有两个孔洞，且当α0＞π-θ2-αt(π-θ1-θ2)时，如图7.3.1(e)所示，应按下列公式计算：

式中：N——计算截面轴向力设计值(kN)；

α——受压区混凝土截面面积与全截面面积的比值；

αt——受拉竖向钢筋截面面积与全部竖向钢筋截面面积的比值，αt＝1-1.5α，当α≥2/3时，αt＝0；

A——计算截面的筒壁截面面积(m2)；

fct——混凝土在温度作用下轴心抗压强度设计值(kN/m2)；

α1——受压区混凝土矩形应力图的应力与混凝土抗压强度设计值的比值，当混凝土强度等级不超过C50时，α1＝1.0；当为C80时，α1＝0.94，中间值按线性插入法计算；

As——计算截面钢筋总截面面积(m2)；

fyt——计算截面钢筋在温度作用下的抗拉强度设计值(kN/m2)；

M——计算截面弯矩设计值(kN·m)；

Ma——计算截面附加弯矩设计值(kN·m)；

r——计算截面筒壁平均半径(m)；

t——筒壁厚度(m)；

θ——计算截面有一个孔洞时，孔洞的半角(rad)；

θ1——计算截面有两个孔洞时，大孔洞的半角(rad)；

θ2——计算截面有两个孔洞时，小孔洞的半角(rad)；

α0——计算截面有两个孔洞时，两孔洞角平分线的夹角(rad)。

7.3.2 筒壁竖向截面极限承载能力可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010正截面受弯承载力计算。

7.4.1 正常使用极限状态计算应包括下列内容：

1 计算在荷载标准值和温度共同作用下的混凝土与钢筋应力，以及温度单独作用下的钢筋应力，并应符合下列公式的规定：

式中：σcwt——在荷载标准值和温度共同作用下混凝土的应力值(N/mm2)；

σswt——在荷载标准值和温度共同作用下竖向钢筋的应力值(N/mm2)；

σst——在温度作用下环向和竖向钢筋的应力值(N/mm2)；

fctk——混凝土在温度作用下的强度标准值，按本标准表4.2.3的规定取值(N/mm2)；

fytk——钢筋在温度作用下的强度标准值，按本标准第4.3.2条的规定取值(N/mm2)。

2 验算筒壁裂缝宽度，并应符合本标准表3.1.28的规定。

7.4.2 钢筋混凝土筒壁水平截面在自重荷载、风荷载和附加弯矩(均为标准值)作用下的应力计算，应根据轴向力标准值对筒壁圆心的偏心距ek与截面核心距rco的相应关系(ek＞rco或ek≤rco)，分别采用图7.4.2所示的应力计算简图，并应符合下列规定：

1 轴向力标准值对筒壁圆心的偏心距应按下式计算：

式中：MWk——计算截面由风荷载标准值产生的弯矩(kN·m)；

Mak——计算截面正常使用极限状态的附加弯矩标准值(kN·m)；

Nk——计算截面的轴向力标准值(kN)。

2 截面核心距rco可按下列公式计算：

1)当筒壁计算截面无孔洞时，可按下式计算：

2)当筒壁计算截面有一个孔洞(将孔洞置于受压区)时，可按下式计算：

3)当筒壁计算截面有两个孔洞(α0=π，并将大孔洞置于受压区)时，可按下式计算：

4)当筒壁计算截面有两个孔洞(α0≠π，并将大孔洞置于受压区)，且α0≤π-θ2，可按下式计算：

5)当筒壁计算截面有两个孔洞(α0≠π，并将大孔洞置于受压区)，且α0＞π-θ2时，可按下式计算：

7.4.3 当ek＞rco时，筒壁水平截面混凝土及钢筋应力应符合下列规定：

1 背风侧混凝土压应力σcw应按下列公式计算：

1)当筒壁计算截面无孔洞时，应按下列公式计算：

2)当筒壁计算截面有一个孔洞时，应按下列公式计算：

3)当筒壁计算截面有两个孔洞(α0=π)时，应按下列公式计算：

4)当筒壁计算截面有两个孔洞时(α0≠π)时，应按下列公式计算：

式中：A0——筒壁计算截面的换算面积，按本标准式(7.4.5-1)计算；

αEt——在温度和荷载长期作用下钢筋的弹性模量与混凝土的弹塑性模量的比值，按本标准式(7.4.5-2)计算；

φ——筒壁计算截面的受压区半角；

ρt——竖向钢筋总配筋率(包括筒壁外侧和内侧配筋)。

2 迎风侧竖向钢筋拉应力σsw应按下列公式计算：

1)当筒壁计算截面无孔洞时，应按下列公式计算：

2)当筒壁计算截面有一个孔洞时，应按下列公式计算：

3)当筒壁计算截面有两个孔洞(α0=π)时，应按下列公式计算：

4)当筒壁有两个孔洞(α0≠π，将大孔洞置于受压区)，且α0≤π-θ2时，应按下列公式计算：

5)当筒壁有两个孔洞(α0≠π，将大孔洞置于受压区)，且α0＞π-θ2时，应按下列公式计算：

3 受压区半角φ应按下列公式确定：

1)当筒壁计算截面无孔洞时，应按下式确定：

2)当筒壁计算截面有一个孔洞时，应按下式确定：

3)当筒壁计算截面有两个孔洞(α0=π)时，应按下列公式确定：

4)当开两个孔洞(α0≠π，将大孔洞置于受压区)时，应按下列公式确定：

7.4.4 当ek≤rco时，筒壁水平截面混凝土压应力应按下列公式计算：

1 背风侧的混凝土压应力σcw应按下列公式计算：

1)当筒壁计算截面无孔洞时，应按下列公式计算：

2)当筒壁计算截面有一个孔洞时，应按下列公式计算：

3)当筒壁计算截面有两个孔洞(α0=π)时，应按下列公式计算：

4)当筒壁计算截面有两个孔洞(α0≠π，将大孔洞置于受压区)时，应按下列公式计算：

2 迎风侧混凝土压应力σ′cw应按下列公式计算：

1)当筒壁计算截面无孔洞时，应按下列公式计算：

2)当筒壁计算截面有一个孔洞时，应按下列公式计算：

3)当筒壁计算截面有两个孔洞(α0=π)时，应按下列公式计算：

4)当筒壁有两个孔洞(α0≠π)，且α0≤π-θ2时，应按下列公式计算：

5)当筒壁有两个孔洞(α0≠π)，且α0＞π-θ2时，应按下列公式计算：

7.4.5 筒壁水平截面的换算截面面积A0和αEt应按下列公式计算：

式中：Es——钢筋弹性模量(N/mm2)；

Ect——混凝土在温度作用下的弹性模量(N/mm2)，按本标准第4.2.6条的规定采用。

7.4.6 在计算荷载标准值和温度共同作用下的筒壁水平截面应力前，应按下列公式计算应变参数：

1 压应变参数Pc值应按下列公式计算：

当ek＞rco时：

当ek≤rco时：

2 拉应变参数Ps值(仅适用于ek＞rco时)应按下式计算：

式中：εt——筒壁内表面与外侧钢筋的相对自由变形值；

αc、αs——混凝土、钢筋的线膨胀系数，按本标准第4.2.7条及第4.3.8条的规定采用；

Tc、Ts——筒壁内表面、外侧竖向钢筋的受热温度(℃)，按本标准第5.6节的规定计算；

σcw、σsw——在荷载标准值作用下背风侧混凝土压应力、迎风侧竖向钢筋拉应力(N/mm2)，按本标准第7.4.3条～第7.4.5条的规定计算。

7.4.7 背风侧混凝土压应力σcwt(图7.4.7)应按下列公式计算：

1 当Pc≥1时，应按下式计算：

2 当Pc＜1时，应按下列公式计算：

当ek＞rco时：

当ek≤rco时：

当1＞Pc＞时：

当Pc≤时：

当Pc≤0.2时：

当Pc＞0.2时：

式中：E′ct——在温度和荷载长期作用下混凝土的弹塑性模量(MPa)；

ξwt——在荷载标准值和温度共同作用下筒壁厚度内受压区的相对高度系数；

ρ、ρ′——筒壁外侧和内侧竖向钢筋配筋率；

t0——筒壁有效厚度(mm)；

c′——筒壁内侧竖向钢筋保护层厚度(mm)；

ηct1——温度应力衰减系数。

7.4.8 迎风侧竖向钢筋应力σswt(图7.4.8)应按下列公式计算：

1 当ek＞rco，时，应按下式计算：

2 当ek＞rco，时，应按下式计算：

式中：ψst——受拉钢筋在温度作用下的应变不均匀系数，按本标准式(7.4.9-5)计算。

3 当ek≤rco，时，应按下式计算：

4 当ek≤rco，时，截面全部受压，不应进行计算。钢筋按极限承载能力计算结果配置。

7.4.9 裂缝处水平截面和垂直截面在温度单独作用下混凝土压应力σct和钢筋拉应力σst(图7.4.9)，应按下列公式计算：

式中：E′ct——在温度和荷载长期作用下混凝土的弹塑性模量(N/mm2)，按本标准式(7.4.7-3)计算；

fttk——混凝土在温度作用下的抗拉强度标准值(N/mm2)，按本标准表4.2.3采用；

ρte——以有效受拉混凝土截面积计算的受拉钢筋配筋率，取ρte＝2ρ。

ψst——当计算的ψst＜0.2时，取ψst＝0.2；ψst＞1时取ψst＝1。

7.4.10 钢筋混凝土筒壁最大水平裂缝宽度和最大垂直裂缝宽度应按下列公式计算：

1 最大水平裂缝宽度应按下列公式计算：

式中：σswt——荷载标准值和温度共同作用下竖向钢筋在裂缝处的拉应力(N/mm2)；

αcr——构件受力特征系数，当σswt＝σsw时，取αcr＝2.4，在其他情况时，取αcr＝2.1；

k——烟囱工作条件系数，取k＝1.2；

ni——第i种钢筋根数；

ρte——以有效受拉混凝土截面积计算的受拉钢筋配筋率，当σswt＝σsw时，ρte＝ρ+ρ′，当为其他情况时，ρte＝2ρ，当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01；

di、deq——第i种受拉钢筋及等效钢筋的直径(mm)；

c——混凝土保护层厚度(mm)；

νi——纵向受拉钢筋的相对黏结特性系数，光圆钢筋取0.7，带肋钢筋取1.0。

2 最大垂直裂缝宽度应按式(7.4.10-1)～式(7.4.10-3)进行计算，σswt应以σst代替，并取αcr＝2.1。

7.5.1 混凝土烟囱筒壁的坡度、分节高度和厚度应符合下列规定：

1 筒壁坡度宜采用2％，高烟囱可采用几种不同坡度。

2 单筒烟囱筒壁分节高度，宜为移动模板的倍数，且不宜超过15m。

3 筒壁最小厚度可按下式计算，且单筒烟囱不宜小于160mm，套筒式与多管式烟囱不宜小于250mm：

tmin=100+0.01d (7.5.1)

式中：d——烟囱计算截面外部直径(mm)；

tmin——烟囱计算截面最小壁厚(mm)。

4 筒壁厚度可随分节高度自下而上阶梯形减薄，但同一节厚度宜相同。

7.5.2 安全等级为一级的单筒式混凝土烟囱以及套筒式或多管式混凝土烟囱的筒壁应采用双侧配筋。其他单筒式混凝土烟囱筒壁内侧的下列部位应配置钢筋：

1 筒壁厚度大于350mm的部位；

2 夏季筒壁外表面温度长时间大于内侧温度的部位。

7.5.3 筒壁最小配筋率应符合表7.5.3的规定。

7.5.4 筒壁环向钢筋应配在竖向钢筋靠筒壁表面一侧，环向钢筋的保护层厚度应符合本标准第3.1.29条的规定。

7.5.5 钢筋最小直径与最大间距应符合表7.5.5的规定。当为双侧配筋时，内、外侧钢筋应用拉筋拉结，拉筋直径不应小于6mm，纵横间距不宜大于500mm，拉筋的构造宜符合图7.5.5的规定。

7.5.6 竖向钢筋分段长度宜取移动模板倍数，并加搭接长度。钢筋搭接长度应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的规定确定，接头位置应相互错开，并在任一搭接范围内不应超过截面内钢筋总面积的1/4。当钢筋采用焊接接头时，焊接类型及质量应符合国家现行有关标准的规定。

7.5.7 单筒式混凝土烟囱筒壁环形悬臂和筒壁顶部加厚区段的构造(图7.5.7)应符合下列规定：

1 环形悬臂可按构造配置钢筋。受力较大或挑出较长的悬臂应按牛腿计算配置钢筋。

2 在环形悬臂中，应沿悬臂设置垂直楔形缝，缝的宽度为20mm～25mm，缝的间距宜为1m左右。

3 在环形悬臂处和筒壁顶部加厚区段内，筒壁外侧环向钢筋应适当加密，宜比非加厚区段增加1倍配筋。

4 当环形悬臂挑出较长或荷载较大时，宜在悬臂上下2m内对筒壁内、外侧竖向钢筋及环向钢筋适当加密，宜比非加厚区段增加1倍配筋。

7.5.8 筒壁上设有孔洞时，应符合下列规定：

1 在同一水平截面内有两个孔洞时，宜对称设置。

2 孔洞对应的圆心角不应超过70°。在同一水平截面内总的开孔圆心角不得超过140°。

3 同一水平截面内有两个孔洞时，孔洞之间的最小筒壁宽度不应小于筒壁厚度的3倍，且不应小于两相邻孔洞宽度之和的25％。

4 孔洞处截面筒壁最小厚度应符合表7.5.8的规定。

5 孔洞宜采用圆形。矩形孔洞的转角宜采用弧形，如图7.5.8所示。

6 孔洞周围应配补强钢筋，并宜布置在孔洞边缘3倍筒壁厚度范围内，截面面积宜为同方向被切断钢筋截面面积的1.3倍。其中环向补强钢筋的一半应贯通整个环形截面。补强钢筋通过U形拉结筋固定，并置于在拉结筋内侧。矩形孔洞转角处应配置与水平方向成45°角的斜向钢筋，每个转角处的钢筋，按筒壁厚度每100mm不应小于250mm2，且不少于两根。补强钢筋伸过洞口边缘的长度，抗震设防地区的重点设防类烟囱应为47d；标准设防类烟囱应为45d；非抗震设防地区应为40d(d为钢筋直径)。

7.5.9 套筒式或多管式混凝土烟囱承重平台的大梁和吊装平台的大梁，应支承在外筒筒壁内侧。筒壁预留孔洞的尺寸应符合大梁安装就位要求，筒壁厚度应适当增大。大梁对筒壁产生的偏心距宜减小，大梁支承点处应有支承垫板并配置局部承压钢筋网片。施工完毕后，应将筒壁孔洞用混凝土封闭。

7.5.10 套筒式或多管式混凝土烟囱当采用钢内筒时，外筒底部应预留吊装钢内筒的安装孔。如选择在外筒外部焊接成筒的施工方案时，安装孔宽度应大于钢内筒外径0.5m～1.0m，孔的高度应根据施工方法确定。吊装完成后，应用砖砌体将安装孔封闭，并在其中开设一个检修大门。

7.5.11 套筒式或多管式混凝土烟囱的外筒应在下部第一层平台上部1.5m处，开设4个～8个进风口。进风口总面积宜为外筒内表面与内筒外表面包围水平面积的5％。在顶层平台下设4个～8个出风口，面积宜略小于进风口面积。

7.6.1 钢筋的端头、接头应符合本标准第6.9.1条的有关规定。

7.6.2 竖向钢筋应沿筒壁圆周均匀布置，在施工平台辐射梁分布处，钢筋间距可适当增大。环向钢筋应配置在竖向钢筋的外侧。

7.6.3 筒壁半径、高度变化时，竖向钢筋的直径或根数应按设计要求调整，调整后的钢筋间距不得大于设计要求，并应在筒壁的全圆周内均匀布置。

7.6.4 高出模板的竖向钢筋应临时固定。每层混凝土浇筑后，上面应至少有一道绑扎好的环向钢筋。

7.6.5 滑动模板支承杆的长度宜为3m～5m。第一批插入的支承杆应有四种以上的不同长度，相邻高差不得小于支承杆直径的20倍。

7.6.6 滑动模板支承杆的接头应连接牢固，支承杆应与筒壁的环向钢筋间隔点焊。环向钢筋的接头应焊接。

7.6.7 在滑升过程中应检查支承杆是否倾斜。当支承杆有失稳或被千斤顶带起时，应及时进行处理。

7.6.8 穿过较高的烟道口、采光窗及模板滑空时，除应加固支承杆外，还应采取其他的稳定措施。

7.6.9 当采用滑动模板工艺施工时，可利用支承杆等强度代替结构的受力钢筋，接头强度应符合现行国家标准《滑动模板工程技术规范》GB 50113的规定。

7.7.1 模板及其支撑结构应具有足够的承载能力、刚度和稳定性。

7.7.2 当滑动模板在滑升中出现扭转时，应及时纠正，其环向扭转值应按筒壁外表面的弧长计算，在任意10m高度内不得超过100mm，全高范围不得超过500mm。

7.7.3 当滑动模板中心偏移时，应及时纠正。当利用工作台的倾斜度纠正中心偏移时，倾斜度不宜大于1％。

7.7.4 当采用电动(液压)提模工艺安装模板时，内、外模板应设置对拉螺杆，对拉螺杆的间距、规格、位置应经计算确定。上、下层模板宜采用承插方式连接，模板上口应设置对撑。内、外均应设置收分模板，外模板应捆紧，缝隙应堵严，内模板应支顶牢固。

7.7.5 采用电动(液压)提模工艺施工时，平台系统应每提升一次，检查一次中心偏移。

7.8.1 筒壁混凝土宜选用同一生产厂家、同一品种、同一强度等级的普通硅酸盐水泥。每立方米混凝土最大水泥用量不得超过450kg，水胶比不宜大于0.5，混凝土宜掺用减水剂。

7.8.2 用于改善混凝土性能所采用的掺合料、外加剂等应符合国家现行标准《粉煤灰混凝土应用技术规范》GB 50146和《混凝土减水剂质量标准和试验方法》JGJ 56的有关规定。同时严禁掺加含氯盐的外加剂。

7.8.3 混凝土粗骨料的粒径不应超过筒壁厚度的1/5和钢筋净距的3/4，最大粒径不应超过60mm；泵送混凝土时，最大粒径不应超过40mm。宜选用连续级配的粗骨料。

7.8.4 单筒式烟囱筒壁顶部10m高度内和采用双滑或内砌外滑方法施工的环形悬臂，不宜采用石灰岩作粗骨料。

7.8.5 采用滑模工艺施工时，浇筑混凝土应沿筒壁圆周均匀地分层进行，每层厚度宜为250mm～300mm；在浇筑上层混凝土时，应对称地变换浇筑方向。采用电动(液压)提模工艺浇筑混凝土时，可从一点开始沿环向向两个方向连续浇筑至闭合。相邻两节筒壁的混凝土起始浇筑点应错开1/4圆周长度。

7.8.6 采用滑模工艺施工时，用于振捣混凝土的振动棒不得触动支承杆、钢筋和模板。振动棒的插入深度不应超过前一层混凝土内50mm。在提升模板时，不得振捣混凝土。

7.8.7 筒壁施工时应减少施工缝。对施工缝的处理，应先清除松动的石子，冲洗干净并浇水充分润湿，再铺20m～30mm厚的与混凝土内浆体成分相同的水泥砂浆层，然后继续浇筑上层混凝土。当混凝土和钢筋被油污染时，应清理干净。

7.8.8 采用双滑施工方法时，应采取保证筒壁和内衬厚度的措施，并应防止筒壁混凝土与内衬混凝土相互渗透和混淆。

7.8.9 烟囱筒壁的混凝土取样和试件留置应符合国家现行标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204和《建筑工程冬期施工规程》JGJ 104的有关规定。当需检验其他龄期的强度或当原材料、配合比变更时，应另行留置混凝土试块。混凝土试块的制作、养护和检验应有专人负责。施工时应留置同条件试块。

7.8.10 筒壁混凝土的养护可采用养护液。

7.9.1 混凝土烟囱筒壁应沿高度每10m划分为一个检验批。

7.9.2 混凝土烟囱筒壁模板安装质量标准及检验方法应符合表7.9.2的规定。一般项目抽查数量均不应少于10处。

7.9.3 混凝土烟囱筒壁钢筋安装质量标准及检验方法应符合表7.9.3的规定。一般项目检验数量均不应少于10处。

7.9.4 混凝土烟囱筒壁混凝土质量标准及检验方法应符合表7.9.4的规定。一般项目检验数量均不应少于10处。

8.1.1 钢内筒与砖内筒烟囱的钢筋混凝土外筒应符合本标准第7章的规定。

8.1.2 多管式烟囱的内筒与外筒壁之间的净间距以及内筒之间的净间距不宜小于750mm。内筒高出钢筋混凝土外筒的高度不宜小于内筒外直径d，且不宜小于3m(图8.1.2)。

8.1.3 套筒式烟囱的内筒与外筒壁之间的净间距a不宜小于1000mm。内筒高出钢筋混凝土内筒高出钢筋混凝土外筒的高度不宜小于内筒外直径d，且不宜小于2m(图8.1.3)。

8.1.4 钢梯宜设置在钢筋混凝土外筒内部。当运行维护需要时，可设置电梯。

8.1.5 套筒式和多管式烟囱应进行下列计算或验算：

1 承重外筒应进行水平截面承载能力极限状态计算和水平裂缝宽度验算。除不考虑温度应力及温度对材料强度的影响外，其他均应按本标准第7章有关公式计算。

2 内筒的计算应符合下列规定：

1)分段支撑的砖内筒应进行受热温度和环箍或环筋计算；

2)自立式砖砌内筒，除应进行受热温度和环箍或环筋计算外，在抗震设防地区还应进行地震作用下的抗震承载力验算和顶部最大水平位移计算；

3)自立式钢内筒应进行强度、整体稳定、局部稳定和洞口补强计算；

4)悬挂式钢内筒应进行整体强度、局部强度和悬挂结点强度计算。

8.2.1 内筒外层表面温度不应大于50℃。

8.2.2 顶部平台以上部分钢内筒的风压脉动系数、风振系数可近似按外筒顶部标高处的数值采用。

8.3.1 钢内筒和钢筋混凝土外筒的基本自振周期宜符合下式规定：

式中：Tc——钢筋混凝土外筒的自振周期(s)；

Ts——钢内筒的自振周期(s)。

8.3.2 钢内筒长细比应符合下式规定：

式中：l0——钢内筒相邻横向支承点间距(m)；

i——钢内筒截面回转半径(m)，对圆环形截面，取i＝0.707r(r为环形截面的平均半径)。

8.3.3 钢内筒自振周期可按下式近似计算：

式中：Ts——钢内筒自振周期(s)；

αt——特征系数，根据该段钢内筒支承条件按下列情况取值：当两端铰接支承时，αt＝0.637；当一端固定、一端铰接时，αt＝0.408；当两端固定支承时，αt＝0.281；当一端固定、一端自由时，αt＝1.786；

I——截面惯性矩(m4)，计算时，不考虑截面开孔影响；当钢内筒内设有半刚性喷涂保护层时，其刚度影响不考虑；当钢板预留有腐蚀厚度裕度时，应对包括腐蚀裕度时钢内筒截面刚度及不计腐蚀裕度时钢内筒截面刚度分别计算；

G0——钢内筒单位长度重量(N/m)，包括保温、防护层等所有结构的自重；

lmax——钢内筒相邻横向支承点最大间距(m)；

E——钢材的弹性模量(N/m2)。

8.3.4 钢内筒可根据止晃装置处位移按连续杆件计算钢内筒内力。

8.3.5 钢内筒水平截面抗压强度应符合下式规定：

式中：Mi——钢烟囱水平计算截面i的最大弯矩设计值(N·mm)；

Ni——与Mi相应轴向压力设计值(N)；

Ani——计算截面处的净截面面积(mm2)；

Wni——计算截面处的净截面抵抗矩(mm3)；

ft——温度作用下钢材抗拉、抗压强度设计值(N/mm2)，按本标准第4.3.6条的规定进行计算；

γ0——烟囱重要性系数，按本标准第3.1.3条的规定选取；

σcrt——钢内筒局部稳定临界应力(N/mm2)，按本标准式(10.3.3-3)计算。

8.3.6 止晃装置计算应符合下列规定：

1 自立式和悬挂式钢内筒，内筒与外筒之间的止晃装置承受的力应根据内外筒变形协调计算。

2 当钢内筒采用刚性止晃装置，沿圆周方向4点均匀设置时，钢内筒支承环的弯矩、环向轴力及沿内筒半径方向的剪力可按下列公式计算(图8.3.6)：

当a/r≤0.656时：

当a/r＞0.656时：

式中：Mmax——支承环的最大弯矩设计值(kN·m)；

Vmax——支承环沿半径方向的最大剪力设计值(kN)；

Nmax——支承环沿圆周方向的最大拉力设计值(kN)；

Fk——外筒在k层止晃装置处，传给每一个内筒的最大水平力设计值(kN)，可根据变形协调求得；

r——钢内筒半径(m)；

a——支承点的偏心距离(m)。

注：对需要进行抗震验算的烟囱，式(8.3.6-1)还应以FEk代替Fk进行验算。

8.3.7 钢内筒环向加强环的截面积和截面惯性矩应按下列公式计算：

正常运行情况下：

非正常运行情况下：

式中：A——环向加强环截面积(m2)；

I——环向加强环截面惯性矩(m4)；

l——钢内筒加劲肋间距(m)；

βt——动力系数，取2.0；

pg——正常运行情况下的烟气压力(kN/m2)(按本标准第5章的规定计算)；

pgAT——非正常运行情况下的烟气压力(kN/m2)(根据非正常烟气温度按本标准第5章的规定计算)。

8.3.8 钢内筒环向加强环截面特性计算中，如图8.3.8所示，应计入钢内筒钢板有效高度he，并应按下式计算：

式中：he——钢内筒钢板有效高度(m)；

r——钢内筒半径(m)；

l——钢内筒钢板厚度(m)。

计入的筒壁面积不应大于加劲肋截面积，且加劲肋最小截面尺寸应符合本标准表8.6.1的规定。

8.4.1 悬挂式钢内筒可采用整体悬挂和分段悬挂结构方式，也可采用中上部分悬挂、底部自立的组合结构方式。当采用分段悬挂式时，各悬挂筒体的长细比受压段不宜超过80，受拉段不宜超过120。

8.4.2 悬挂段钢内筒的水平地震作用，可只考虑在水平地震作用下钢筋混凝土外筒壁传给悬挂段钢内筒的作用效应。悬挂平台和悬挂段钢内筒的竖向地震作用应按本标准第5章的规定计算。

8.4.3 悬挂段钢内筒设计强度应符合下式规定：

式中：Mi——钢烟囱水平计算截面i的最大弯矩设计值(N·mm)；

Ni——与Mi相应轴向压力或轴向拉力设计值(N)；

Ani——计算截面处的净截面面积(mm2)；

Wni——计算截面处的净截面抵抗矩(mm3)；

ft——温度作用下钢材抗拉、抗压强度设计值(N/mm2)，按本标准第4.3.5条及第4.3.6条的规定进行计算；

γ0——烟囱重要性系数，按本标准第3.1.4条的规定选取；

β——连接节点效率系数，对接焊缝进行超声波检测时，取β＝0.85；仅做外观检查时，取β＝0.7。

8.5.1  砖内筒在符合强度、稳定和变形的条件下，宜采用整体自承重结构形式。当烟囱高度超过60m或采用整体自承重形式不经济时，可采用分段支承形式。

8.5.2  砖内筒的材质选择及防腐蚀设计应符合本标准第12章的有关规定。

8.5.3  砖内筒应符合下列规定：

   1  砖内筒采用分段支承时，支承平台间距应根据砖内筒的强度和稳定性等因素确定。套筒式砖内筒可采用由承重环梁、钢支柱、平台钢梁、平台剪力撑和平台钢格栅板组成的斜撑式支承平台支承。

   2  分段支承的砖内筒，下部的积灰平台可采用钢筋混凝土结构。

   3  套筒式砖内筒烟囱的钢筋混凝土外筒和砖内筒在烟囱顶部可采用盖板封闭，盖板与外筒壁的连接应安全可靠，同时保证内筒温度变化时自由变形。多管式砖内筒烟囱应设置顶部封闭平台。

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8.5.3  分段支承的套筒式砖内筒烟囱内部平台间距一般按25m左右考虑，分段支承的多管式砖内筒烟囱内部平台间距一般按30m左右考虑。
对于分段支承的套筒式砖内筒烟囱，考虑到内部空间紧凑和布置的便利性，本标准给出了较常采用的内部平台结构形式，即采用钢筋混凝土环梁、钢支柱、平台钢梁和平台支撑组成的内部平台体系。
对于分段支承的多管式砖内筒烟囱，由于内部空间较大，建议采用梁板体系的内部平台结构。从施工的角度考虑，平台梁建议采用钢结构。
采用分段支承形式的套筒式和多管式砖内筒烟囱，在各分段内部支承平台处的连接示意详见图3～图6。

8.5.4  采用分段支承的砖内筒，在支承平台处的搭接接头，应符合砖内筒纵向和环向温度变形要求。

8.5.5  烟囱的钢筋混凝土外筒壁与内筒之间应按照检修维护的要求设置检修维护平台及竖向楼梯。套筒式砖内筒烟囱可在钢筋混凝土外筒的上部外侧设置直爬梯通至烟囱筒顶，多管式砖内筒烟囱应在内部设置直爬梯通至烟囱筒顶。

8.6.1 内筒构造应符合下列规定：

1 烟道与内筒相交处，应在内筒上设置烟气导流板。

2 钢内筒烟道入口以上区段应设隔热层。隔热层宜选择无碱超细玻璃棉或泡沫玻璃棉外包加丝铝箔，厚度应根据计算确定。

3 钢内筒与水平烟道接口处，内筒应增加竖向和环向角钢或槽钢等加劲肋，环向加劲肋间距宜为1.5m。洞口边缘宜设加强立柱，必要时可与外筒之间增设支撑，如图8.6.1-1所示。

4 钢内筒宜全高设置环向加劲肋。间距可采用1倍钢内筒直径，最大间距宜为1.5倍钢内筒直径，且不应大于7.5m。每个环所要求的最小截面应按本标准第8.3.7条的规定计算确定，并不应小于表8.6.1的规定。

5 环向加劲肋宜采用等肢或不等肢角钢、T型钢制作，翼板向外，与钢内筒可用连续焊缝或间断焊缝焊接。

6 自立式内筒应在根部设置检查人孔。

7 钢内筒的筒壁顶部构造可按图8.6.1-2处理。

8.6.2 钢平台构造应符合下列规定：

1 钢平台的计算与构造均应按现行国家标准《钢结构设计标准》GB 50017执行。当受到烟气温度影响时，还应考虑由于温度作用造成钢材强度的降低。

2 钢平台易受到烟气冷凝酸腐蚀的部位，应局部做隔离防腐措施。

3 各层平台应设置吊物孔。吊物孔尺寸及吊物时承受的重力，应根据安装、检修方案确定。

4 各层平台应设置照明和通信设施。上层照明开关应设在下层平台上。

5 各层平台的通道宽度不应小于750mm，洞口周圈应设栏杆和踢脚板。

8.6.3 止晃装置应符合下列规定：

1 采用钢内筒时，应设置止晃装置。

2 止晃装置可采用刚性的，也可采用柔性的。当采用刚性止晃装置时，宜利用平台为约束构件。止晃装置每隔一层平台宜设置一道。止晃装置对内筒仅起水平弹性约束作用，不应约束钢内筒由于烟气温度作用而产生的竖向和水平方向的温度变形。

3 止晃装置处内筒的加强环，可按图8.6.3加强。

8.6.4 悬挂钢内筒的悬挂平台与下部相邻的横向约束平台间距不宜小于15m。最下层横向约束平台与膨胀伸缩节间的钢内筒悬壁长度不宜大于25m。

8.6.5 砖内筒结构砖砌体的厚度不宜小于200mm，砖内筒外表面设置的封闭层厚度不宜小于30mm，封闭层外表面按照计算设置的隔热层厚度不宜小于60mm。

8.6.6 砖内筒的砖砌体内可不配置竖向钢筋，但应按计算和构造要求配制环向钢筋或在外表面设置环向钢箍，环向钢箍的最小尺寸不应小于60mm×6mm(宽×厚)，沿高度方向间距不宜超过1000mm。

8.6.7 钢筋混凝土承重环梁宜采用现场浇筑。斜撑式支承平台的钢筋混凝土承重环梁可采用分段预制，环梁分段长度宜为3m，钢梁最小环向间距宜采用750mm～1400mm，钢支柱最小环向间距宜与环梁分段长度相匹配，宜采用1500mm～2800mm。

8.6.8 多管式砖内筒烟囱分段支承平台的混凝土板厚不宜小于150mm。

8.7.1 钢内筒制作宜在工厂内进行，当在现场施工时，应采取防雨和防风措施。

8.7.2 钢内筒制作、运输过程中，应采取防止变形的措施，并应保证预拼装或安装质量。

8.7.3 钢烟囱加工制作应符合本标准表8.10.2、表8.10.4的要求。尺寸符合运输要求的钢内筒，宜采取分段工厂预制工艺加工制作。

8.7.4 钢内筒的基准线、点等标记应清晰、准确。

8.7.5 钢内筒预拼装应做好标志和记录。

8.8.1 从事钢内筒焊接作业的焊工必须经考试合格并取得合格证书。

8.8.2 设计要求全焊透的一、二级焊缝内部缺陷检验宜采用超声波探伤，超声波探伤不能对缺陷做出判断时，应采用射线探伤，内部缺陷分级及探伤方法应符合现行国家标准《焊缝无损检测 超声检测 技术、检测等级和评定》GB/T 11345或《焊缝无损检测 射线检测 第1部分：X和伽玛射线的胶片技术》GB/T 3323.1的有关规定。一、二级焊缝的质量等级及缺陷分级应符合表8.8.2的规定。

8.8.3 探伤比例应符合下列规定：

1 对工厂焊缝，应按每条焊缝计算百分比，且探伤长度不应小于200mm，当焊缝长度不足200mm时，应对整条焊缝探伤。

2 对现场安装焊缝，应按同一类型、同一施焊条件的焊缝条数计算百分比，探伤长度不应小于200mm，且不应少于1条焊缝。

8.8.4 采用钛复合板的钢筒焊接应符合下列规定：

1 钛复合板宜选用定尺材料，坡口形式和尺寸应符合设计要求。

2 钛材焊接前焊接工艺评定应按现行行业标准《钛制焊接容器》JB/T 4745执行；

3 焊丝应符合现行行业标准《钛制焊接容器》JB/T 4745的有关规定；

4 钛钢复合板复层，除筒体对接的焊缝外，其他部位不得进行焊接工作。复合板基层焊接时，应采取保护复层的措施。

5 钛钢复合板基层焊接应控制层间温度。

6 钛钢复合板基层焊缝内部缺陷检验应采用超声波探伤，焊缝质量等级应为二级。

7 钛钢复合板复层焊缝表面缺陷检验应采用液体渗透探伤，检验比例应为100％。

8 施焊后的钛焊缝和热影响区表面的颜色应为银白色。

8.9.1 钢内筒安装应在基础轴线、标高、地脚螺栓、构件制作等检验合格后进行，应编制安装专项方案。

8.9.2 采用起重机械吊装法安装钢内筒时，起重吊装机械应有安全检验合格证件，起重吊装机械基础应符合设计文件规定的承载能力。

8.9.3 采用液压顶升法或提升法安装钢内筒时，单台液压顶升或提升设备应在额定压力下工作；多台顶升或提升设备同时工作时，应选用性能相同的设备，最大荷载应符合现行国家标准《重型结构和设备整体提升技术规范》GB 51162的有关规定。顶升或提升前，液压顶升或提升设备应按操作规程调试。

8.9.4 采用液压顶升法安装顶升时，应在筒体上设置导向止晃装置。

8.9.5 采用气顶倒装法安装钢内筒时，应计算逐节顶升时所需压力。气顶前，气顶设备应调试。

8.9.6 用于提升的钢绞线和钢丝绳应符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T 5224和《重要用途钢丝绳》GB 8918的有关规定。

8.10.1 钢内筒可按结构制作或安装，应每20m高划分为一个检验批。

8.10.2 钢内筒零部件制作质量标准及检验方法应符合表8.10.2的规定。

8.10.3 钢内筒制作、安装焊接质量标准及检验方法应符合表8.10.3的规定。

8.10.4 钢内筒组装质量标准及检验方法应符合表8.10.4的规定。

8.10.5 钢内筒安装质量标准及检验方法应符合表8.10.5的规定。

8.10.6 钢内筒施工高强度螺栓连接质量标准及检验方法应符合表8.10.6的规定。

9.1.1  纤维增强塑料内筒应符合下列规定：

   1  长期运行的烟气温度不得超过100℃。当烟气超出上述运行条件时，应在烟囱前端采取冷却降温措施，或对选用的原材料和制成品的性能经试验验证后确定。

   2  异常运行的烟气温度不得超过树脂玻璃化转变温度Tg，且持续时间不得超过30min。

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9.1.1  异常运行是相对于长期运行而言，包括了事故状态、停车、开车状态等；树脂的热变形温度较玻璃化转变温度要低，此处采用玻璃化转变温度对应于异常运行工况更为适宜。

9.1.2  纤维增强塑料内筒横向支承点间距(L)与内筒直径(D)的比值不宜大于10。

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9.1.2  本标准中纤维增强塑料内筒仅指外部采用混凝土套筒，内部采用纤维增强塑料内筒的结构形式，其他如自立、拉索、钢框架等形式不包含在本标准中。

9.1.3  纤维增强塑料内筒烟囱宜选用悬挂式，也可根据设计、制作、安装的技术水平与条件选用自立式。

9.1.4  纤维增强塑料内筒的设计应计入烟气运行的流速、温度、磨损及化学介质腐蚀等因素的影响。宜在转弯以及突变部位的树脂中添加耐磨填料或采取其他技术措施。

9.1.5  平台活荷载与筒壁积灰荷载的取值应符合本标准第5章的有关规定。

9.1.6  结构强度和承载力计算时，不应计入筒壁防腐蚀内衬层的厚度和外表面层厚度，但应计入重量影响。

9.1.7  纤维增强塑料内筒设计使用年限宜为30年。

9.1.8  塔架式纤维增强塑料内筒挠度不应超过相应支撑跨度的1/120。

9.1.9  纤维增强塑料内筒烟囱的钢筋混凝土外筒应符合本标准第7章的规定。

9.2.1  纤维增强塑料内筒的基体材料应选用反应型阻燃环氧乙烯基酯树脂、反应型阻燃不饱和聚酯树脂。当有可靠经验和安全措施保证时，可选用其他类型的树脂。

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9.2.1  目前纤维增强塑料内筒既有采用乙烯基酯树脂也有采用不饱和聚酯树脂制作的，因此将不饱和聚酯树脂纳入基体材料中。相对于不饱和树脂，环氧乙烯基酯树脂具有更好的耐候性、稳定性和强度，电力行业纤维增强塑料烟囱结构层一般建议优先使用环氧乙烯基酯树脂，纤维增强塑料内筒内衬应使用环氧乙烯基酯树脂。设计使用年限为30年的纤维增强塑料内筒，其内衬层(或防腐层)不宜采用不饱和树脂。

9.2.2  树脂的质量指标应符合下列规定：

   1  反应型阻燃环氧乙烯基酯树脂的质量应符合现行国家标准《乙烯基酯树脂防腐蚀工程技术规范》GB/T 50590的有关规定；

   2  反应型阻燃不饱和聚酯树脂的质量应符合现行国家标准《纤维增强塑料用液体不饱和聚酯树脂》GB/T 8237的有关规定；

   3  树脂浇铸体的主要性能宜符合表9.2.2的规定。

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9.2.2  树脂的热变形温度的测试方法分为平放和竖放，因此本标准中将测试依据的标准和方法进行了明确。

9.2.3  树脂的允许应变值εar应按下式计算，且不应大于表9.2.3中的规定值：

式中：εar——树脂的允许应变值(％)；

     εr——树脂浇铸体的断裂延伸率(％)。

9.2.4  树脂应与选用的引发剂和促进剂匹配。

9.2.5  防腐蚀内层和结构层宜选用同类型的树脂。当选用不同类型的树脂时，应保证层间性能符合技术要求。

9.2.6  纤维增强塑料内筒的阻燃性能应符合下列规定：

   1  未外添加阻燃剂的树脂浇铸体的极限氧指数(LOI)不应小于25。

   2  纤维增强塑料的极限氧指数(LOI)不应小于32，火焰传播速率不应大于45。

9.2.7  纤维增强塑料内筒的耐腐蚀性能应符合烟气运行工况，评估方法可按现行国家标准《纤维增强塑料设备和管道工程技术规范》GB 51160执行。

9.2.8  纤维增强塑料内筒的增强材料应符合下列规定：

   1  内衬层应由内表面层和次内层组成，内表面层宜选用耐化学型表面毡或有机合成材料，也可选用中碱玻璃纤维表面毡；次内层应选用无碱无氟无硼类型的玻璃纤维短切原丝毡或喷射纱。

   2  结构层应选用无碱无氟无硼类型的玻璃纤维的缠绕纱、单向布、方格布、短切毡或喷射纱的铺层组合；在排放潮湿烟气条件下，可选用无碱玻璃纤维的缠绕纱、单向布、方格布、短切毡或喷射纱的铺层组合。

   3  纤维增强塑料内筒筒体之间连接的玻璃纤维方格布、短切原丝毡、单向布的类型应与筒体增强材料一致。

   4  玻璃纤维表面处理采用的偶联剂应与选用的树脂匹配。