《建筑隔震设计标准》GB/T 51408-2021

1 总 则

1.0.1 为贯彻执行国家有关建筑工程防震减灾的法律法规，实行以预防为主的方针，使建筑采用隔震技术后，地震安全性得到进一步提高，遭遇设防地震后建筑使用功能不中短，避免人员伤亡和次生灾害，减少社会影响和经济损失，制定本标准。

1.0.2 本标准适用于抗震设防烈度6度及以上地区的建筑物的隔震设计及既有建筑的隔震加固设计。
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1.0.2 装配式建筑隔震设计也可参照本标准相关规定执行。

1.0.3 除特殊规定外，隔震建筑的基本设防目标是：当遭受相当于本地区基本烈度的设防地震时，主体结构基本不受损坏或不需修理即可继续使用；当遭受罕遇地震时，结构可能发生损环，经修复后可继续使用；特殊设防类建筑遭受极罕遇地震时，不致倒塌或发生危及生命的严重破坏。

1.0.4 隔震建筑的结构构件、非结构构件和附属设备的使用功能有专门要求时，除应符合基本设防目标外，尚应符合结构构件、非结构构件和附属设备的抗震性能标准的规定。

1.0.5 隔震建筑房屋高度、规则性、结构类型、隔震层设置等超过相关标准的规定或抗震设防标准等有特殊要求时，宜按本标准附录A采用结构抗震性能设计方法进行补充分析和论证。

1.0.6 隔震建筑设计及既有建筑的隔震加固设计，除应符合本标准外，尚应符合国家现行有关标准的规定。

2.1 术 语

2.1.1 隔震建筑 seismically isolated building 

为降低地震响应,在结构中设置隔震层而实现隔震功能的建筑，包括上部结构、隔震层、下部结构和基础。

2.1.2 隔震层 seismic isolation 

隔震建筑设置在基础、底部或下部结构与上部结构之间的全部部件的总称,包括隔震支座、阻尼装置、抗风装置、限位装置、抗拉装置、附属装置及相关的支承或连接构件等。

2.1.3 上部结构 superstructure 

隔震建筑位于隔震层以上的结构部分。

2.1.4 下部结构 substructure 

隔震建筑位于隔震层以下的结构部分,不包括基础。

2.1.5 基底隔震 base isolatio 

隔震层设置在建筑物底部的隔震体系。

2.1.6 层间隔震 inter-storey isolation

隔震层设置在建筑物底部以上某层间位置的隔震体系。

2.1.7 屋盖隔震 roof isolatio 

隔震层设置在建筑物柱顶或墙顶与顶层屋盖之间的隔震体系。

2.1.8 隔震支座 seismic isolator 

隔震层用于承载上部结构，并具有隔震变形能力的支座。

2.1.9 阻尼装置 damping devic

通过吸收并耗散地震输入能量而使隔震层地震响应衰减的装置。

2.1.10 抗风装置 anti-wind devic 

隔震层用于抵御上部结构风荷载作用的装置,可以是隔震支座的组成部分，也可以单独设置。

2.1.11 抗拉装置 anti-tension devic

隔震层中用于抵御上部结构倾覆作用引起的竖向拉力的装置。

2.1.12 限位装置 stopper 

限制隔震层位移超过合理设计范围的装置。

2.1.13 底部剪力比 base shear ratio

设防地震作用下建筑结构隔震后与隔震前上部结构底部剪力之比值。

2.1.14 等效刚度 equivalent stiffness

隔震层或隔震支座对应于某特定水平位移的割线刚度。

2.1.15 等效阻尼比 equivalent damping ratio

隔震层或隔震支座对应于某特定水平位移对的阻尼比。

2.1.16 极罕遇地震 very rare earthquake

在设计基准期内年超越概率为的地震动。

2.2 符 号

2.2.1 作用和作用效应：

2.2.2 材料性能：

2.2.3 几何参数：

2.2.4 计算系数：

2.2.5 其他：

3.1 一般规定

3.1.1 隔震建筑的抗震设防类别应按现行国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223的有关规定确定。
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3.1.1 国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010(2016年版)第3.1.1条的条文说明指出：在需要提高设防标准的建筑中，特殊设防类在提高一度的要求，加强其抗震措施的基础上，“地震作用应按高于本地区设防烈度计算，其值应按批准的地震安全性评价结果确定”。地震安全性评价通常包括给定年限内不同超越概率的地震动参数，应由具备资质的单位按相关标准执行，并对其评价报告的质量负责。这意味着，地震作用计算提高的幅度应经专门研究，并需要按规定的权限审批。考虑隔震技术措施的有效性，为便于隔震结构的应用，本标准建议特殊设防类建筑宜提高一度设计。

3.1.2 隔震建筑应根据建筑抗震设防类别、设计地震动参数、场地条件、建筑结构类型和使用要求，确定合理的隔震方案。

3.1.3 在设防地震作用下，应进行结构以及隔震层的承载力和变形验算；在罕遇地震作用下，应进行结构以及隔震层的变形验算，并应对隔震层的承载力进行验算；在极罕遇地震作用下、对特殊设防类建筑尚应进行结构及隔震层的变形验算。
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3.1.3 隔震结构采用“中震设计”：在设防地震作用下进行截面设计和配筋验算，结构采用线弹性模型；罕遇地震作用下，允许结构进入损伤程度轻微到中度的弹塑性状态，采用弹塑性模型进行分析，验算结构和支座的变形，同时进行支座的承载力验算。对于大多数隔震建筑，一般情况下只需增加特殊设防类建筑极罕遇地震作用下的支座变形验算。对于特殊设防类和房屋高度超过24m的重点设防类建筑或有较高要求的建筑，应对结构进行极罕遇地震作用下的变形验算。

3.1.4 隔震层中隔震支座的设计使用年限不应低于建筑结构的设计使用年限。当隔震层中的其他装置的设计使用年限低于建筑结构的设计使用年限时，在设计中应注明并预设可更换措施。

3.2 场地、地基和基础

3.2.1 隔震建筑的场地宜选择对抗震有利地段，应避开不利地段；当无法避开时，应采取有效措施。

3.2.2 隔震建筑的地基应稳定可靠，所在的场地宜为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类；当场地为Ⅳ类时，应采取有效措施。
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3.2.2 为保证隔震层在地震作用时提供设计预期的力学性能，隔震建筑的地基与基础的变形应该整体协调、一致，隔震层不同位置支座对应的地基与基础不能发生明显的局部变形(包括水平和竖向)。当地基为软弱黏性土、液化土、新近填土或严重不均匀土时，应根据地震时地基不均匀沉降和其他不利影响，采取相应的措施加强地基基础的整体性。
国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010(2016年版)第12.1.3条中“2建筑场地宜为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类，并应选用稳定性较好的基础类型”，未提到Ⅳ类场地。其条文说明：当在Ⅳ类场地建造隔震建筑时，应进行专门研究和专项审查。在近年来的工程应用中出现了多项Ⅳ类场地的隔震建筑，如天津地区的几项医院项目，为鼓励隔震技术的应用，本标准建议放宽对Ⅳ类场地的限制，但应采取有效措施，比如罕遇地震作用下上部结构变形过大时，隔震结构的上部结构也可设置减震装置；或者优化隔震层的阻尼设置，采用更合理的阻尼装置，减轻为控制隔震层变形而导致的上部结构地震作用的增加幅度。

3.2.3 隔震建筑地基基础的设计和抗震验算，应满足本地区抗震设防烈度地震作用的要求。
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3.2.3 国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010(2016年版)第4.2.2条规定，地基基础的抗震验算时采用地震作用效应的标准组合，考虑的是多遇地震作用水平。本标准采用中震设计后，相应的地基基础设计验算也是考虑的设防烈度对应的地震作用。

3.2.4 隔震建筑地基基础的抗震构造措施，应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定.对重点设防类建筑的地基抗液化措施，应按提高一个液化等级确定；对特殊设防类建筑的地基抗液化措施应进行专门研究，且不应低于重点设防类建筑的相应要求，直至全部消除液化沉陷。

3.3 试验和观测

3.3.1 对特殊设防类隔震建筑、体型复杂或有特殊要求的隔震建筑，可采用结构模型的模拟地震振动台试验对隔震方案进行补充验证。

3.3.2 对较重要或有特殊要求的隔震建筑，应设置地震反应观测系统。
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3.3.1、3.3.2 建筑结构采用隔震设计是一种有效减轻地震灾害的技术，可适用于对使用功能有较高或专门要求的建筑，即用于投资方愿意通过适当增加投资来提高抗震安全要求的建筑。

3.3.3 隔震建筑宜设置记录隔震层地震变形响应的装置。
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3.3.3 为了监控和记录地震来临时隔震层的行为，宜在隔震层设置划痕定位记录装置，或其他传感器。

4.1 一般规定

4.1.1 隔震建筑的地震作用应符合下列规定：

1 一般情况下，应至少在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用，各方向的水平地震作用应由该方向抗侧力构件承担；

2 有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15°时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用；

3 隔震结构可采用调整地震作用效应的方法计入扭转影响；质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向水平地震作用下的扭转影响；

4 抗震设防烈度7度(0.15g)、8度和9度时的长悬臂或大跨结构，以及9度时的高层建筑结构，应计算竖向地震作用。
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4.1.1 一般情况下，不管上部结构是否存在扭转不规则，隔震结构的扭转规则性都可以通过隔震层的设计加以解决。当隔震层上部结构规则时，可参考国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010(2016年版)的相关方法计入扭转影响。

4.1.2 隔震结构分析模型应符合下列规定：

1 所选取的分析模型应能合理反映结构中构件的实际受力状况；

2 上部结构和下部结构可选多质点系、空间杆系、空间杆-墙板元或壳元、连续体及其他组合有限元等计算模型；

3 隔震层的隔震支座和阻尼器应选择能正确反映其特性的计算模型。

4.1.3 隔震结构地震作用计算，除特殊要求外，可采用下列方法:

1 房屋高度不超过24m、上部结构以剪切变形为主，且质量和刚度沿高度分布比较均匀的隔震建筑，可采用底部剪力法；

2 除本条第1款外的隔震结构应采用振型分解反应谱法；

3 对于房屋高度大于60m的隔震建筑，不规则的建筑，或隔震层隔震支座、阻尼装置及其他装置的组合复杂的隔震建筑，尚应采用时程分析法进行补充计算。每条地震加速度时程曲线计算所得结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法计算结果的65%，多条时程曲线计算所得结构底部剪力的平均值不应小于振型分解反应谱法计算结果的80%。
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4.1.3 不同的结构采用不同的分析方法在各国抗震规范中均有体现，振型分解反应谱法仍是基本方法，时程分析法作为补充计算方法。所谓“补充”，主要指对计算结果的隔震层剪力、位移、上部楼层剪力和层间位移进行比较，当时程分析法大于振型分解反应谱法时，相关部位的部件与构件的内力和配筋作相应的调整。体型不规则，高度超过60m，或者隔震层装置组合比较复杂，都是可能造成结构地震响应行为更为复杂的因素，因此，只要符合上述条件之一，即要求采用时程分析法进行补充计算。
本标准的振型分解反应谱法，默认是考虑非比例阻尼矩阵的复振型分解反应谱方法，在本标准第4.3.2条中加以规定。当隔震层的阻尼比较小，隔震结构体系动力响应受非比例阻尼影响较小时，可采用实振型分解反应谱方法。

4.1.4 当处于发震断层10㎞以内时，隔震结构地震作用计算应考虑近场影响，乘以增大系数，5㎞及以内宜取1.25，5㎞以外可取不小于1.15。
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4.1.4 目前，对于近断层地震动的认识还十分有限。对于近断层地震动的速度脉冲和永久位移等特性的产生机理尚不明确。近断层地震动特性对建筑结构的影响研究也不充分。而且，在大多数近断层地震动中，并没有速度脉冲和永久位移特性，只有非常少量的地震动具有速度脉冲和永久位移特性(2007年，Jack W.Baker对3500条正断层的强震记录进行研究，仅得到了91条含有速度脉冲的强震记录)。
绝大多数国家的标准中，没有考虑近断层地震动对隔震结构和传统抗震结构的增大系数。美国《Uniform Building Code 1997》中，对近断层增大系数进行了较为详细的规定，但是在《International Building Code》到目前为止的各个版本中并没有相关规定。我国国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011从2001年版开始，参照“UBC97”规定，要求隔震结构需考虑近场系数。
《Uniform Building Code 1997》中，只有Z≥0.40区(相当于我国基本烈度九度区)，考虑近场效应对反应谱等效峰值加速度的影响，同时将发震断层按活动强烈程度划分为A、B、C三个等级，不同等级发震断层增大系数不同。其中A级发震断层(最大发震震级不小于7级，滑动速率大于每年5mm)10km范围的场地要考虑近场系数，B、C级发震断层5km外不考虑近场系数。由于我国对发震断层的研究不充分，目前尚不可能对所有发震断层的活动性给出较明确的结论并进行分级。

4.2 设计反应谱和地震动输入

4.2.1 当隔震结构的阻尼比为0.05时，地震影响系数应根据烈度、场地类别、特征周期和隔震结构自振周期按地震影响系数曲线（图4.2.1）确定，其水平地震影响系数最大值应按表4.2.1采用。

场地特征周期应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的有关规定执行，计算罕遇地震和极罕遇地震作用时，场地特征周期应分别增加0.05s和0.10s。

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4.2.1 考虑到隔震结构的变形和破坏形态与一般抗震的长周期建筑结构的区别很大，前者的安全性和可靠性高于后者，为促进隔震结构的推广应用，本标准的反应谱曲线依据中国地震局工程力学研究所对近一万组波的统计结果。
4.2.2 隔震结构自振周期、等效刚度和等效阻尼比，应根据隔震层中隔震装置及阻尼装置经试验所得滞回曲线对应不同地震烈度作用时的隔震层水平位移值计算，并应符合下列规定：

1 可按对应不同地震烈度作用时的设计反应谱进行迭代计算确定，也可采用时程分析法计算确定。

2 采用底部剪力法时，隔震层隔震橡胶支座水平剪切位移可按下述取值：设防地震作用时可取支座橡胶总厚度的100％，罕遇地震作用时可取支座橡胶总厚度的250％，极罕遇地震作用时可取支座橡胶总厚度的400％。
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4.2.2 采用底部剪力法时或进行隔震方案初步设计时，可用简化方法或近似方法计算隔震层的等效刚度和等效阻尼比。

4.2.3 当隔震构的阻尼比不等于0.05时，其水平地震影响系数a曲线应按地影响系数曲线(图4.2.1）确定，但形状参数和阻尼调整系数应按下列规定调整：

1 曲线下降段的衰减指数应按下式确定：

2 阻尼调整系数应按下式确定：

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4.2.3 采用简化计算时可仅取隔震层阻尼比计算，由于隔震结构高阶振型的阻尼比受隔震层集中阻尼的影响较小，因而与第一阶振型的阻尼比差别较大，应采用振型分解得到的各阶振型的阻尼比进行反应谱的相关计算。
4.2.4 隔震结构采用时程分析方法时，地震动加速度时程曲线的选择合成应符合下列规定：

1 地震动加速度时程曲线应符合设计反应谱和设计加速度峰值的基本规定，设计地震加速度最大值应按表4.2.4采用。

2 实际强震记录地震动加速度时程曲线应根据地震烈度、设计地震分组和场地类别进行选择，多组时程曲线的平均地震影响系数曲线应与振型分解反应谱所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符。

3 人工模拟地震动加点速度时程曲线应考虑阻尼比和相位信息的影响。

4.3 地震作用计算

4.3.1 采用底部剪力法时，隔震建筑上部结构的水平地震作用标准值应按下列规定计算：

1 结构总水平地震作用标准时，应按下式确定：

2 质点i的水平地震作用标准值可按下式确定：

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4.3.1 底部剪力法一般用于分析高度不超过24m，上部结构以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的隔震建筑。质点i表示第i层。
4.3.2 采用振型分解反应谱法时，应将下部结构、隔震层及上部结构进行整体分析，其中隔震层的非线性可按等效线性化的迭代方式考虑。并应计算其地震作用和作用效应，且应符合下列规定：

1 对不进行扭转耦联计算的隔震结构，应按下列规定计算其地震作用和作用效应：

1）结构j振型i质点的水平地震作用标准值应按下式确定：

2）当相邻振型的周期比小于0.85时，水平地震作用标准值的效应可按下式确定：

2 考虑扭转耦联影响时，各楼层可取两个正交的水平位移和一个转角共三个自由度，并应按下列要求计算隔震结构的地震作用和作用效应：

1）结构j振型i质点的水平地震作用标准值应按下式确定：

2）单向水平地震作用下的效应，可按下列公式确定：

3）双向水平地震作用下的效应可按下列公式中的较大值确定：

3 隔震层阻尼比小于10％，结构高度不超过24m、质量和刚度沿高度分布比较均匀且隔震支座类型单一的隔震建筑，可按本标准附录B第B.0.3条的规定执行。
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4.3.2 结构的动力特征理论上应该包括质量矩阵M、阻尼矩阵C、刚度矩阵K三方面的影响因素，为了简化处理，同时考虑传统结构中阻尼部分影响较小，长期以来采用只考虑质量矩阵M、刚度矩阵K的振型分解方法，即所谓的实振型分解方法。当C矩阵的影响不可忽略时——比如隔震结构中隔震层的等效阻尼比通常会在15％以上，大概是上部结构的3倍以上，再采用实振型分解法是不合理的。复振型分解法同时考虑了M、C、K矩阵的影响，得到的振型周期、振型阻尼比是结构体系真实的动力特征，在理论上对非比例阻尼问题的处理是精确的；实振型分解法是复振型分解法的一种特例，当C矩阵满足比例阻尼假定时由复振型分解法可以退化到实振型分解法；另外，从已有的分析结果看，隔震层阻尼比越大、上部结构层数越多的隔震建筑复振型分解法与实振型分解法的计算结果相差越大，最高可达35％以上，强迫解耦的实振型分解反应谱法结果小于复振型反应谱法，这是偏于不安全的；工具方面，现有的计算程序已有实现复振型分解反应谱方法的功能。
本标准的振型分解反应谱法默认是基于考虑阻尼矩阵的复振型分解的反应谱法，基本公式的形式与不考虑阻尼矩阵的振型分解反应谱法是一致的，区别在于振型参与系数和振型耦联系数的计算公式。
当隔震层阻尼比较小时，可采用强迫解耦振型分解反应谱法进行简化计算，其基本公式同本标准式(4.3.2-1)～式(4.3.2-7)，振型参与系数和振型耦合系数参见本标准附录B。
本条中第1款第2)项给出的是复振型分解反应谱法的平方和开平方组合形式(SRSS)，当不满足相邻振型周期比小于0.85的条件时，应采用完全平方组合形式(CQC)，即本标准式(4.3.2-4)。此外，本标准复振型分解反应谱法组合公式都是针对地震作用效应的标量形式，当为向量形式时，则公式中的乘积、平方对应于各个元素的乘积和平方。

4.3.3 当采用时程分析法时，计算模型的确定应符合下列规定：

1 对特殊设防类、重点设防类隔震建筑及标准设防类不规则隔震建筑，隔震体系的算模型宜考虑结物杆件的空间分布、弹性楼板假定、隔震座的位置、隔震建筑的质量偏心、在两个水平方向的平移和扭转、隔震层的非线性阻尼特性以及荷载-位移关系特性等。

2 在设防地震作用下，隔震建筑上部和下部结构的荷载一位移关系特性可采用线弹性力学模型；隔震层应采用隔震产品试验提供的滞回模型，按非线性阻尼特性以及非线性荷载-位移关系特性进行分析。在罕遇地震或极罕遇地震作用下，隔震建筑上部结构和下部结构宜采用弹塑性分析模型。

3 隔震支座单元应能够合理模拟隔震支座非线性特性，计算分析时，应按实际荷载工况顺序合理加载。
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4.3.3 线性组合法：分别计算重力荷载和地震作用下结构的响应，并将计算结果线性叠加。非线性组合法：先采用非线性重力荷载工况加载，保持重力荷载恒定，再施加不同工况地震作用。

4.3.4 采用时程分析法时，应选用足够数量的实际强震记录加速度时程曲线和人工模拟地震动加速度时程曲线进行输入。宜选取不少于2组人工模拟加速度时程曲线和不少于5组实际强震记录或修正的加速度时程曲线。地震作用取7组加速度时程曲线计算结果的峰值平均值。
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4.3.4 采用大量强震记录加速度时程曲线作为输入，对不同类型结构的时程响应分析结果的统计表明，当选用不少于2组强震记录和1组人工模拟的加速度时程曲线作为输入，计算的平均地震效应值不小于大样本容量平均值的保证率在85％以上，而且一般也不会偏大很多。当选用数量较多的地震波，如5组实际记录和2组人工模拟时程曲线，则保证率更高。由于实际强震记录的反应谱很难满足设计反应谱的要求，可以参考日本的做法，采用目标反应谱结合实际强震记录相位加以调整，形成修正的强震记录时程曲线，5组强震记录中可以采用2组此类修正时程曲线。

4.3.5 采用振型分解反应谱法和时程分析法同时计算时，地震作用结果应取时程分析法与振型分解反应谱法的包络值。

4.3.6 对特殊设防类和房屋高度超过60m的重点设防类隔震建筑，宜采用不少于两种程序对地震作用计算结果进行比较分析。

4.3.7 对于抗震设防烈度为9度的隔震高层建筑，竖向地震作用标准值的计算应符合下列规定：

1 采用振型分解反应谱法计算竖向地震作用时，其竖向地震影响系数最大值

可采用本标准第4.2.1条规定的水平地震影响系数最大值的65%，但特征周期均可按设计第一组采用。

2 计算上部结构的竖向地震作用标准值时，各楼层可视为质点；设防地震作用下楼层的竖向地震作用标准值可按各构件承受的重力荷载代表值的比例分配，并应按下列公式确定：

3 隔震层竖向阻尼比可取上部结构阻尼比，且不宜大于0.05。
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4.3.7 一般情况下，隔震层不隔离竖向地震作用，竖向地震作用标准值沿高度分布的计算公式(计算简图如图1所示)参考了现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010(2016年版)，由于本标准采用的是设防烈度下的竖向地震影响系数最大值，楼层的竖向地震作用效应不再考虑增大系数。

4.4 构件截面设计

4.4.1 隔震结构构件的承载力应符合下列规定：

1 持久设计状况、短暂设计状况应按下式进行设计：

2 地震设计状况应按本标准第4.4.4条与第4.4.6条规定进行验算。

4.2.2 持久设计状况和短暂设计状况下，当荷载与荷载效应线性关系考虑时，荷载基本组合的效应设计值应按下式确定：

注：对书库、档案库、储藏室、通风机房与电梯机房，本条楼面活荷载组合值系数取0.7的场合应取为0.9。

4.4.3 持久状况设计和短暂设计状况下，荷载基本组合的分项系数应按表4.4.3采用。

4.4.4 地震设计状况下，隔震结构构件设计采用不计入风荷载效应的地震基本组合，并应根据本标准第1.0.1条的基本设防目标进行设防地震作用下的承载力设计。

4.4.5 隔震结构构件根据性能要求可分为关键构件、普通竖向构件、重要水平构件和普通水平构件。对于承受压力的钢构件，除应按本标准第4.4.6条验算强度外，尚应验算其稳定性。

4.4.6 在设防地震作用下，隔震建筑的结构构件应按下列规定进行设计：

1 关键构件的抗震承载力应满足弹性设计要求，并应符合下式规定：

2 普通竖向构件及重要水平构件的受剪承载力应符合式（4.4.6-1）的规定，正截面承载力应符合式（4.4.6-2）、式（4.4.6-3）的规定：

3 普通水平构件的抗剪承载力应符合式（4.4.6-2）的规定，构件正截面承载力应符合式（4.4.6-4）的规定：

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4.4.4～4.4.6 本标准第1.0.1条要求隔震建筑在遭受相当于本地区基本烈度的设防地震时主体结构基本不受损坏或不需修理可继续使用。根据该基本设防目标，参考行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010中结构抗震性能设计的相关规定，隔震结构构件的截面设计遵循以下原则：
(1)采用不计入风荷载效应的设防地震基本组合。
(2)根据功能、作用、位置及重要性等将结构构件分为关键构件、普通竖向构件、重要水平构件和普通水平构件，其中关键构件是指构件的失效可能引起结构的连续破坏或危及生命安全的严重破坏，可由结构工程师根据工程实际情况分析确定，例如，隔震层支墩、支柱及相连构件，底部加强部位的重要竖向构件、水平转换构件及与其相连竖向支承构件等。普通竖向构件是指关键构件之外的竖向构件；重要水平构件是指关键构件之外不宜提早屈服的水平构件，包括对结构整体性有较大影响的水平构件、承受较大集中荷载的楼面梁(框架梁、抗震墙连梁)、承受竖向地震的悬臂梁等；普通水平构件包括一般的框架梁、抗震墙连梁等。结构构件指主体结构构件，不包括隔震支座、滑板支座、阻尼器等。
(3)对于关键构件，要求其抗震承载力满足弹性设计要求。对于普通竖向构件及重要水平构件，要求其受剪承载力满足弹性设计要求，而正截面承载力需满足屈服承载力设计。所谓“屈服承载力设计”是指构件按材料强度标准值计算的承载力Rk不小于按重力荷载及地震作用标准值计算的构件组合内力。对于框架梁、抗震墙连梁等普通水平构件，为实现“强柱弱梁”“强剪弱弯”的原则，以及充分发挥纵向钢筋的强度，允许构件支座正截面局部进入轻微非线性状态，并应控制其程度以使结构满足“不需修理可继续使用”的性能目标。因此，计算分析时可不考虑楼板作为翼缘对梁刚度的影响，并且在普通水平构件正截面屈服承载力设计时，对钢筋混凝土梁支座或节点边缘截面可考虑钢筋的超强系数1.25。
(4)结构计算分析时构件采用弹性刚度参与整体分析，但抗震设计的框架抗震墙或抗震墙结构中的连梁刚度相对墙体刚度较小，而承受的弯矩和剪力很大，配筋设计困难。因此，可考虑在不影响承受竖向荷载能力的前提下，允许其适当开裂而将内力转移到墙体上。设计上在进行结构地震内力分析时，可对抗震墙连梁刚度予以折减，折减系数在设防烈度为6、7度时可取0.5～0.6，设防烈度为8、9度时可取0.3～0.4。在计算结构位移时，连梁刚度可不折减。
当抗震墙连梁的地震组合内力过大造成设计困难时，可采取下列措施：减小连梁截面高度或采取其他减小连梁刚度的措施；当连梁破坏对承受竖向荷载无明显影响时，可按独立墙肢的计算简图进行第二次设防烈度地震作用下的内力分析，墙肢截面应按两次计算的较大值计算配筋。
(5)对现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘对梁承载力的影响。抗震设计时，除悬臂梁外，对钢筋混凝土梁支座或节点边缘截面弯矩可乘以0.85～0.95的折减系数。此时，适当增加相应竖向构件的配筋。
(6)对于隔震层重要受力构件，尚应按本标准第4.7节的要求验算其罕遇地震作用下的抗震承载力。
(7)对于有特殊要求的隔震建筑可提出比本节更高的性能要求，参考本标准附录A进行结构抗震性能设计。
4.4.7 设防地震作用计算时，隔震结构各楼层对应于地震作用标准值的剪力应符合式（4.4.7）的要求：

4.5 上部结构变形验算

4.5.1 上部结构在设防地震作用下，结构楼层内最大的弹性层间位移应符合下式规定：

4.5.2 上部结构在罕遇地震作用下，楼层内最大的弹塑性层间位移应符合下式规定：

4.5.3 特殊设防类隔震建筑上部结构的结构楼层内最大弹塑性层间位移，尚应按本标准式（4.5.2）进行极罕遇地震作用下的验算，且弹塑性层间位移角限值应符合表4.5.3的规定。

4.6 隔震层设计

4.6.1 隔震层设计应符合下列规定：

1 阻尼装置、抗风装置和抗拉装置可与隔震支座合为一体，亦可单独设置，必要时可设置限位装置。

2 同一隔震层选用多种类型、规格的隔震装置时，每个隔震装置的承载力和水平变形能力应能充分发挥，所有隔震装置的竖向变形应保持基本一致。橡胶类支座不宜与摩擦摆等钢支座在同一隔震层中混合使用。

3 隔震层采用摩擦摆隔震支座时，应考虑支座水平滑动时产生的竖向位移，及其对隔震层和结构的影响。

4 当隔震层采用隔震支座和阻尼器时，应使隔震层在地震后基本恢复原位，隔震层在罕遇地震作用下的水平最大位移所对应的恢复力，不宜小于隔震层屈服力与摩阻力之和的1.2倍。
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4.6.1 一般情况下，摩擦摆等钢支座的竖向刚度特性不同于橡胶类支座，考虑变形协调性，这两类支座在同一隔震层中不宜混用。此外，一般摩擦摆隔震支座水平滑动时会产生竖向位移，形成对所支承结构的顶升作用，因此，考虑结构变形协调性，同一隔震层中不应将这类摩擦摆隔震支座与橡胶类隔震支座等混用，应考虑支座滑动时隔震层和结构的整体协调性。隔震层的摩阻力，指隔震层中各摩擦摆隔震支座，或弹性滑板支座，或摩擦型阻尼装置等滑动时受到的水平动摩擦力的总和。

4.6.2 隔震层的布置应符合下列规定：

1 隔震层宜设置在结构的底部或中下部，其隔震支座应设置在受力较大的部位，隔震支座的规格、数量和分布应根据竖向承载力、侧向刚度和阻尼的要求由计算确定。

2 隔震支座底面宜布置在相同标高位置上，当隔震层的隔震装置处于不同标高时，应采取有效措施保证隔震装置共同工作，且罕遇地震作用下，相邻隔震层的层间位移角不应大于1/1000。

3 隔震支座的平面布置宜与上部结构和下部结构中竖向受力构件的平面位置相对应，不能相对应时，应采取可靠的结构转换措施。

4 隔震层刚度中心与质量中心宜重合，设防烈度地震作用下的偏心率不宣大于3％。

5 同一支承处采用多个隔震支座时，隔震支座之间的净距应能满足安装和更换所需的空间尺寸。

4.6.3 隔震支座的压应力和徐变性能应符合下列规定：

1 隔震支座在重力荷载代表值作用下，竖向压应力设计值不应超过表4.6.3的规定。

2 对于隔震橡胶支座，当第二形状系数(有效直径与橡胶层总厚度之比)小于5.0时，应降低平均压应力限值：小于5且不小于4时降低20%，小于4且不小3时降低40％；标准设防类建筑外径小于300mm的支座，其压应力限值为10MPa。

3 对于弹性滑板支座，橡胶支座部及滑移材料的压应力限值均应满足表4.6.3的规定，支座部外径不宜小于300mm。

4 对于摩擦摆隔震支座，摩擦材料的压应力限值也应满足表4.6.3的规定。

5 在建筑设计工作年限内，隔震支座刚度、阻尼特性变化不应超过初期值的±20%；橡胶支座的徐变量不应超过内部橡胶总厚度的5%。

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4.6.3 在长期荷载(重力荷载代表值)作用下，隔震橡胶支座和弹性滑板支座按照建筑抗震设防类别的不同，分别设定不同的竖向压应力限值。隔震橡胶支座第二形状系数小于5时，其竖向承载力将降低，此时其压应力限值随之调整。弹性滑板支座采用的材料和内部构造不同于隔震橡胶支座，一般不存在水平大变形作用下的橡胶受压失稳问题，其压应力限值比隔震橡胶支座有所提高。对于多层与高层建筑隔震设计，所采用隔震支座外径不宜小于300mm，以保证上部结构的稳定性并提供足够的安全储备。
4.6.4 隔震层的水平刚度和阻尼应符合下列规定：

1 隔震层的水平等效刚度和等效阻尼比，可按下列公式计算：

2 当隔震层设有附加阻尼装置时，尚应计入阻尼装置的阻尼。

3 隔震支座和阻尼装置的设计参数，应与产品型式检验的结果相符，检验时支座竖向荷载应采用本标准表4.6.3规定的压应力限值，对应不同地震烈度作用时的隔震层水平位移可求得等效刚度和等效阻尼比。

4.6.5 罕遇地震、极罕遇地震作用下隔震支座的水平位移可根据下列原则确定：

1 一般情况下，应采用振型分解反应谱法结合迭代的方法或时程分析法，对隔震体系整体进行分析，确定不同设防地震作用下隔震层位移幅值。

2 采用底部剪力法确定地震作用的隔震结构，其隔震层水平位移可采用下式简化方法：

4.6.6 隔震支座在地震作用下的水平位移应符合下式规定：

隔震支座在地震作用下的水平位移按如下规定取值：

1 除特殊规定外，在罕遇地震作用下隔震橡胶支座的取值不应大于支座直径的0.55倍和各层橡胶厚度之和3.0倍二者的较小值；弹性滑板支座的取值不应大于其产品水平极限位移的0.75倍；摩擦摆隔震支座的取值不应大于其产品水平极限位移的0.85倍。

2 对特殊设防类建筑，在极罕遇地震作用下隔震橡胶支座的值可取各层橡胶厚度之和的4.0倍；弹性滑板支座、摩擦摆隔震支座的值可取产品水平极限位移；隔震层宜设置超过极罕遇地震下位移的限位装置。

4.6.7 隔震支座产品的水平极限变形或水平极限位移应以产品型检报告为准；隔震橡胶支座产品的水平极限变形不应低于各层橡胶厚度之和的4.0倍；弹性滑板支座产品水平极限位移不应小于同一隔震层中隔震橡胶支座产品水平极限位移的最大值。

4.6.8 隔震层的抗风承载力应符合下式规定：

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4.6.8 摩擦摆隔震支座的摩阻力指其滑动时受到的水平动摩擦力。
4.6.9 隔震建筑抗倾覆验算应符合下列规定：

1 隔震建筑应进行结构整体抗倾覆验算和隔震支座拉压承载能力验算。

2 结构整体抗倾覆验算时，应按罕遇地震作用计算倾覆力矩，并应按上部结构重力代表值计算抗倾覆力矩，抗倾覆力矩与倾覆力矩之比不应小于1.1。

3 隔震层在罕遇地震作用下应保持稳定，不宜出现不可恢复的变形。隔震支座在罕遇水平和竖向地震共同作用下，最大拉应力、压应力应符合本标准第7.2.1条的规定。
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4.6.9 抗倾覆力矩的计算可计入隔震层抗拉装置的作用。

4.6.10 隔震支座连接预埋件和连接螺栓的验算应取支座在轴向力、水平剪力和変矩共同作用下的受力状态，且宜按本标准附录C的规定执行。

4.7 下部结构设计

4.7.1 隔震层下部结构的承载力验算应考虑上部结构传递的轴力、弯矩、水平剪力，以及由隔震层水平变形产生的附加弯矩。

4.7.2 隔震层支墩、支柱及相连构件应采用在罕遇地震作用下隔震支座底部的竖向力、水平力和弯矩进行承载力验算，且应按抗剪弹性、抗弯不屈服考虑，宜按本标准附录C的式(C.0.1)进行验算。

4.7.3 隔震层以下的地下室，或塔楼底盘结构中直接支撑隔震塔楼的部分及其相邻一跨的相关构件，应满足设防烈度地震作用下的抗震承载力要求，层间位移角限值应符合表4.7.3-1的规定。

隔震层一下且地面以上的结构在罕遇地震下的层间位移角限值尚应符合表4.7.3-2的规定，特殊设防类建筑尚应进行极罕遇地震作用下的变形验算，其层间位移角限值应符合表4.7.3-3的规定。

5.1 一般规定

5.1.1 隔震结构宜采用的隔震支座类型，主要包括天然橡胶支座、铅芯橡胶支座、高阻尼橡胶支座、弹性滑板支座、摩擦摆支座及其他隔震支座。
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5.1.1 根据产品标准《橡胶支座 第3部分：建筑隔震橡胶支座》GB 20688.3-2006的执行经验和工程实践来看，天然橡胶支座(LNR)、铅芯橡胶支座(LRB)和高阻尼橡胶支座(HDR)已成为成熟的建筑隔震橡胶支座类型。随着隔震技术的不断普及，隔震支座已不仅仅限于隔震橡胶支座，弹性滑板支座(ESB)和摩擦摆隔震支座(FPS)也逐渐在建筑工程中得到使用，特别是前者，我国已经制定并发行了相应的支座标准——产品标准《橡胶支座 第5部分：建筑隔震弹性滑板支座》GB 20688.5-2014，由于其可承担的面压相对隔震橡胶支座高，现已逐渐与隔震橡胶支座配合应用于高层隔震中。后者在桥梁隔震运用较多。

5.1.2 隔震层设计时，隔震支座应符和下列规定：

1 隔震支座的力学分析模型宜符合本标准附录D的规定；

2 隔震支座的性能参数及滞回曲线应由所用产品的试验确定；

3 隔震支座的设置部位应按计算确定外，尚应考虑便于检查和替换；

4 设计文件上应注明对支座的性能要求，支座安装前应具有符合设计要求的型式检验报告及出厂检验报告；

5 隔震支座整体设计使用年限不应低于隔震结构的设计使用年限，且不宜低于50年；

6 隔震层设置在有耐火要求的使用空间时，隔震支座及其连接应根据使用空间的耐火等级采取相应的防火措施，且耐火极限不应低于与其连接的竖向构件的耐火极限。
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5.1.2 隔震支座、阻尼装置在长期使用过程中需要检查或维护，因此，其安装位置应便于维护人员接近和操作；为确保隔震效果，隔震支座及阻尼装置应严格检验；隔震使用年限的要求是保证在建筑使用寿命中支座无须更换，原则上支座使用寿命应与建筑使用寿命相同，对建筑使用年限要求较长时，其相应的耐老化保护层建议适当增厚；隔震支座和其他部件应根据使用空间的耐火等级附加防火材料，应模拟支座的实际使用情况，对被试支座进行1h的燃烧试验后，冷却24h以上再测试其竖向极限压应力和竖向刚度，并与同批型支座的竖向极限压应力和竖向刚度进行比较，竖向极限压应力和竖向刚度的变化率不应大于30％。

5.1.3 隔震层顶板应有足够的刚度，当采用整体式混凝土结构时，板厚不应小于160mm。
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5.1.3 足够大的板厚才能确保隔震层中所有装置的水平变形基本一致。

5.1.4 隔震层设计应能保证避免上部结构及隔震部件正常位移或变形受到阻挡，特殊设防类隔震建筑考虑极罕遇地震作用时，可采用相应的限位措施保护。
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5.1.4 隔震建筑在罕遇地震作用下，当上部结构与周围固定物，或上部结构相互之间发生碰撞，将产生破坏冲击力，限制隔震效用发挥，甚至危及建筑物安全，影响罕遇地震设防目标的实现。对于特殊设防类建筑，在满足极罕遇地震设防目标的前提下，可通过限位措施帮助实现在极罕遇地震作用下隔震支座不超过极限变形。

5.1.5 除特殊规定外，各类型隔震支座及隔震构造尚应符合现行国家标准《橡胶支座 第1部分：隔震橡胶支座试验方法》GB 20688.1、《橡胶支座 第3部分：建筑隔震橡胶支座》GB 20688.3、《橡胶支座 第5部分：建筑隔震弹性滑板支座》GB 20688.5的相关规定。
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5.1.5 核电厂建筑、砌体建筑、村镇民居建筑、历史建筑、大跨屋盖建筑，以及其他一些建筑类型，对其隔震支座和隔震层要求做了一些特殊规定，除此之外，一般情况下隔震建筑和隔震支座应符合本章条文和现行国家标准《橡胶支座 第1～5部分》GB?20688的相关规定。

5.2 隔震支座检验

5.2.1 隔震层采用的隔震支座产品和阻尼装置应通过型式检验和出厂检验。型式检验除应满足相关的产品要求外，检验报告有效期不得超过6年。出厂检验报告只对采用该产品的项目有效，不得重复使用。
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5.2.1 型式检验和出厂检验为两类不同类型的检验，前者是隔震支座生产厂家在具有生产和出售隔震橡胶支座产品之前而进行的、依照国标对支座进行的一系列的试验，包括各种基本性能、相关性、极限及耐久性的试验，其检测由具有检测资质的第三方完成，只有型检合格后，隔震支座生产厂家才能生产和销售使用在具体建筑工程中试验的隔震支座。出厂检验为具体建筑工程中所使用的隔震支座进行的抽样检验，同样由具有检测资质的第三方检测单位完成，出厂检验合格后，产品采用运用且仅能运用该具体的建筑工程，不同的建筑工程的隔震支座出厂检测不可替代。此处的第三方检测，应为独立于生产厂家，且不能与生产厂家为同属一个集团公司或同属一个系统管理部门的第三方检测单位。

5.2.2 隔震层中的隔震支座应在安装前进行出厂检验，并应符合下列规定：

1 特殊设防类、重点设防类建筑，每种规格产品抽样数量应为100％；

2 标准设防类建筑，每种规格产品抽样数量不应少于总数的50％；有不合格试件时，应100％检测；

3 每项工程抽样总数不应少于20件，每种规格的产品抽样数量不应少于4件，当产品少于4件时，应全部进行检验。
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5.2.2 隔震支座是影响隔震建筑工程安全性的关键部件之一，已有的工程实践表明，控制隔震支座产品出厂检验的数量是隔震工程质量控制的有效手段，因此，除特殊规定外，隔震建筑的隔震支座产品出厂检验数量均应符合本条规定，且符合相关国家标准和行业标准的规定。

5.2.3 除特殊规定外，隔震支座及隔震层阻尼装置产品的型式检验及出厂检验应符合国家标准的相关规定，检验确定的产品性能应满足设计要求，极限性能不应低于隔震层各相应设计性能。
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5.2.3 除特殊规定的橡胶支座(如用于村镇民居建筑的简易橡胶支座)之外，一般隔震橡胶支座的检验和性能参数的确定方法应参考国家标准《橡胶支座??第1部分：隔震橡胶支座试验方法》GB/T 20688.1-2007对应部分的相关规定，支座剪切性能试验应考虑温度修正和加载频率修正，一般情况下，温度修正到标准温度23℃，频率修正到0.33Hz。合格的隔震橡胶支座产品，应符合设计要求和国家标准《橡胶支座 第3部分：建筑隔震橡胶支座》GB 20688.3-2006对应部分的相关规定，且在10MPa面压作用下的水平极限剪切变形能力不应小于各层橡胶厚度总和的4.0倍，在经历相应设计基准期的耐久性试验后的支座刚度、阻尼特性变化不应超过初期值的±20％，徐变量不应超过支座内部橡胶总厚度的5％。隔震层阻尼装置通过型检和出厂检验确定的产品性能应满足设计要求，且符合行业标准《建筑消能阻尼器》JG/T 209-2012的相关规定。

5.3 隔震支座与结构的连接

5.3.1 隔震支座的连接宜按本标准附录C进行设计。

5.3.2 隔震支座连接螺栓、连接板和相关预埋件的设计应符合现行国家标准《橡胶支座 第3部分：建筑隔震橡胶支座》GB 20688.3、《混凝土结构设计规范》GB 50010和《钢结构设计标准》GB 50017的规定。
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5.3.2 隔震支座连接螺栓、连接板的设计可参考国家标准《橡胶支座 第3部分：建筑隔震橡胶支座》GB 20688.3-2006的规定。隔震支座预埋件的设计要求是，保证隔震设计在罕遇地震作用下发挥隔震效果，因此，其荷载取值应取隔震结构在罕遇地震作用下最不利荷载效应的标准值，具体强度设计可参考国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010(2015年版)的要求。上部结构的底部剪力通过隔震支座传给下部结构，因此，隔震支座的连接螺栓、连接板和相关预埋件在传递罕遇地震作用时应保持在不屈服状态，以实现罕遇地震设防目标。

5.3.3 隔震支座与上部结构及下部结构的连接应可靠，应使隔震支座在达到极限破坏状态时仍不产生连接的破坏。
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5.3.3 应遵循隔震支座的连接强于隔震支座的设计原则，以充分发挥隔震支座的变形能力，达到最优的安全储备。

5.3.4 隔震支座外露的预埋件应有可靠的防锈措施。隔震支座外露的金属部件表面应进行防腐处理。
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5.3.4 外露预埋件的锚固钢筋应与钢板牢固连接，锚固钢筋的锚固长度宜大于20倍锚固钢筋的直径，且不应小于250mm。

5.3.5 设置隔震支座的柱头应有防止局部受压破坏的构造措施。
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5.3.5 隔震支座附近的梁、柱应计算冲切和局部承压，加密箍筋并根据需要配置网状钢筋。

5.4 隔离缝

5.4.1 上部结构与周围固定物之间应设置完全贯通的竖向隔离缝以避免罕遇地震作用下可能的阻挡和碰撞，隔离缝宽度不应小于隔震支座在罕遇地震作用下最大水平位移的1.2倍，且不应小于300mm。对相邻隔震结构之间的隔离缝，缝宽取最大水平位移值之和，且不应小于600mm。对特殊设防类建筑，隔离缝宽度尚不应小于隔震支座在极罕遇地震下最大水平位移。
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5.4.1 本条文目的为确保地震时，竖向隔震缝不会阻碍隔震建筑上部结构的相对自由水平运动。设置一定宽度的隔震缝，对于隔震作用发挥至关重要。当缝宽受限时，可在隔震建筑之间设置阻尼器以减少位移，防止隔震建筑之间发生碰撞。施工过程中，常常发生隔震缝宽度预留不足或空间被填充封死。因此施工过程中必须保证隔震沟宽度和空间清空，并进行重点检查。

5.4.2 上部结构与下部结构或室外地面之间应设置完全贯通的水平隔离缝，水平隔离缝高度不宜小子20mm，并应采用柔性材料填塞，进行密封处理。
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5.4.2 隔震层水平隔离缝的缝高，除考虑竖向荷载导致的隔震支座竖向变形外，尚应考虑隔震支座水平变形时的竖向变形、徐变、温度变化等影响因素。当设置隔离缝确有困难时，应设置可靠的水平滑移垫层。隔离缝应设置措施防水、防潮、防止异物进入。

5.4.3 采用悬吊式方案穿越隔震层的电梯井时，在电梯井底部可设置隔震支座，亦可直接悬空，电梯井与下部结构之间的隔离缝宽度不应小于所在结构与围围固定物的隔离缝宽度。
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5.4.3 采用悬吊式方案穿过隔震层的电梯井，在罕遇地震作用下不应与下部结构发生碰撞，此外，电梯井悬吊部分上下端之间的相对水平位移与悬吊部分的高度之比，对于混凝土结构不宜大于1/400，对于钢结构不宜大于1/200。

5.4.4 一般情况下，隔离缝顶部、悬吊式电梯井出入口与下部结构之间，应设置滑动盖板，滑动盖板应满足罕遇地震作用下的滑动要求。

5.5 穿越隔震层的固定设施和管线

5.5.1 穿越隔震层的楼梯、扶手、门厅入口、踏步、电梯、地下室坡道、车道入口及其他固定设施，应避免地震作用下可能的阻挡和碰撞，做断开或可变形的构造措施。
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5.5.1 工程实践中，门厅入口、楼梯扶手等的细部措施容易忽略，地震时会导致破坏，影响人员疏散。一般情况下，应考虑罕遇地震作用下可能的阻挡和碰撞；对特殊设防类建筑，尚应考虑极罕遇地震作用下可能的阻挡和碰撞。

5.5.2 穿越隔震层的一般管线在隔震层处应采用柔性措施，其预留的水平变形量不应小于隔离缝宽度。
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5.5.2 采用柔性连接的设备配管、配线，地震时管道的柔性连接部位不发生破坏，避免发生次生灾害和丧失使用功能。

5.5.3 穿越隔震层的重要管道、可能泄露有害介质或可燃介质的管道，在隔震层处应采用柔性措施，其预留的水平变形量不应小于隔离缝宽度的1.4倍。
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5.5.3 隔震建筑中穿越隔震层的燃气、有害介质等管道，当柔性连接措施不到位，地震时发生破坏，将会造成介质泄漏，引发火灾、爆炸等严重的次生灾害，后果严重。因此，对于该类型管道的柔性处理措施必须采用柔性接头或柔性连接段等可靠性高的处理措施，保证地震时隔震建筑的管道能够发挥正常使用功能。

5.5.4 利用构件钢筋作避雷针时，应采用柔性导线连接隔震层上部结构和下部结构的钢筋，其预留的水平变形量不应小于隔离缝宽度的1.4倍。
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5.5.4 预留了水平变形量的柔性导线，在地震时能够不阻碍隔震层水平运动，同时不会发生破坏而导致次生灾害的发生。

5.6 伸缩缝

5.6.1 隔震建筑上部结构设置的伸缩缝，其间距可比现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB 50010的相关规定适当延长，但必须经过详细计算确定；缝宽应符合国家现行相关标准的规定，且不应小于罕遇地震或极罕遇地震作用下缝两侧结构最大相对位移的1.2倍。
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5.6.1 当结构考虑温度变化的作用时，由于隔震层比抗震结构具有更好的变形协调能力，使隔震层顶板的温度应力相比抗震结构更容易得到释放；伸缩缝一定程度上会影响隔震建筑上部结构的整体性，因此，在罕遇地震作用下应使结构在伸缩缝处不致发生不利碰撞。对特殊设防类建筑，尚应考虑在极罕遇地震作用下结构在伸缩缝处不致发生不利碰撞。

5.6.2 当伸缩缝贯穿隔震层顶板及上部结构各层楼板，使上部结构分为多个独立的隔震结构时，伸缩缝应按相邻隔震结构的隔离缝考虑。

5.7 检修及隔震标识

5.7.1 隔震层应设置进人检查口，进人检查口的尺寸应便于人员进入，且符合运输隔震支座、连接部件及其他施工器械的规定。
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5.7.1 隔震建筑在设计、施工、使用过程中，有可能出现影响隔震建筑在地震中正常发挥隔震功能的状况，因此必须设置能够使人员和设备进出进行检查的出入口。

5.7.2 隔震支座应留有便于观测和维修更换隔震支座的空间，宜设置必要的照明、通风等设施。
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5.7.2 隔震建筑在设计、施工、使用过程中，有可能出现影响隔震建筑在地震中正常发挥隔震功能的状况，需设置必要的设施便于进行检查和维护。

5.7.3 隔震建筑应设置标识，标识内容应包括隔震装置的型号、规格及维护要求，以及隔离缝的检查和维护要求。
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5.7.3 隔震建筑的标识应醒目，标识内容应简单明了，标识设置宜统一，并具有警示作用。隔震建筑标识应注明隔震产品的型号、规格以及功能、特性等，并简要描述其特殊使用要求。水平隔离缝处的标识应注明严禁在此地堆放物体及杂物，以及地震时不要在此处逗留等内容，楼梯隔离缝处的标识应注明当地震来临时在隔离缝处的楼梯会发生滑动，勿在滑动范围内堆放能阻止楼梯滑动的物体，且提醒行人在地震来临时注意。在建筑物周围的竖向隔离缝处的标识应注明地震时建筑将在该范围内移动，禁止往隔震沟倾倒垃圾、堆放杂物等，并且周围停放物应该和建筑物保持一定的避让距离，避免地震时发生碰撞。

6.1 一般规定

6.1.1 本章适用于多高层钢筋混凝土结构、钢结构及钢-混凝土组合结构的隔震建筑设计。

6.1.2 隔震建筑宜符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011对建筑高度的规定，当建筑高度超过150m时，应进行论证并采取有效的抗倾覆措施。
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6.1.2 我国目前建成的最高隔震建筑高度在100m左右，高层隔震建筑的建设有待继续发展，且钢结构隔震建筑应用较少。钢-混凝土混合结构隔震建筑的相关研究目前也有待进一步完善。鉴于此，目前给出的隔震建筑的最大适用高度宜参考国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010(2016年版)的规定。
隔震建筑高度指室外地面到主要屋面板顶的高度。结构高度取隔震支座标高到上部结构屋面板顶的高度。
高层隔震建筑的地震响应行为与高层抗震建筑明显不同，相同烈度的地震作用下，隔震建筑水平地震作用相对于抗震建筑有显著降低，这是有利于建筑适用高度提高的因素，但是，高层建筑地震响应的倾覆效应可能使隔震支座受拉，目前隔震支座抗拉能力与传统抗震构件比还不够强，这是高层隔震建筑安全性的不利因素。因此，高层建筑隔震设计应当注重控制支座拉应力，必要时，可增加抗倾覆措施。
当隔震建筑的高度或高宽比超过国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010(2016年版)的规定限值时，详尽的论证必须包含对结构抗倾覆设计和支座抗拉设计的论证，抗倾覆措施是指在隔震层设置具有抗拉功能的装置或部件，或通过其他方式来抵抗结构的倾覆效应，使隔震支座的拉应力控制符合本标准第4.6.9条和第6.2.1条的规定，并预留整体抗倾覆安全裕度。

6.1.3 隔震结构的抗震措施可按底部剪力比及相应的抗震设防烈度确定；除应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011相应设防烈度的规定外，尚应符合下列规定：

1 隔震结构底部剪力比大于0.5时，隔震结构应按本地区设防烈度规定采取相应的抗震措施，并应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定；

2 隔震结构底部剪力比不大于0.5时，上部结构可按本地区设防烈度降低1度确定抗震措施；

3 与竖向地震作用有关的抗震措施，应符合按本地区设防烈度的规定，不得降低。
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6.1.3 剪力比是指设防地震作用下建筑结构隔震后与隔震前上部结构底部剪力之比值。

6.1.4 隔震建筑下部结构的抗震措施除应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定外，尚应符合下列规定：

1 层间隔震结构位于地面以上的下部结构，其竖向投影向外延伸一跨范围内的所有竖向构件均属于关键构件，抗震设防烈度6、7度时钢筋混凝土框架结构的抗震等级为二级、钢筋混凝土抗震墙结构的抗震等级为一级，抗震设防烈度8、9度时钢筋混凝土框架结构的抗震等级为一级、钢筋混凝土抗震墙结构的抗震等级为一级；外延伸一跨范围以外结构的抗震等级按抗震建筑采用。 

2 层间隔震结构，地下室地下一层抗震等级应与地面上一层相同，以下各层结构抗震等级可逐渐降低，但不得小于三级。

3 基底隔震结构，当隔震层设置在地下室柱或墙顶时，隔震层所在的地下室地下一层抗震等级应与隔震层上一层抗震等级相同，以下各层结构抗震等级可逐渐降低，但不得小于三级。

6.1.5 高层及复杂隔震结构隔震支座应进行施工阶段的验算。
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6.1.5 本条考虑了高层及复杂隔震结构隔震支座在风荷载及其他荷载作用下的不利受力状态。竖向荷载作用计算时，宜考虑不同隔震支座竖向变形差异引起的结构附加内力。

6.2 隔震层设计

6.2.1 罕遇地震作用下隔震支座的竖向受力应符合下列规定：

1 隔震橡胶支座、弹性滑板支座和摩擦摆隔震支座的最大竖向压应力分别不应超过表6.2.1-1~表6.2.1-3所规定的限值。

2 隔震橡胶支座竖向拉应力不应超过表6.2.1-4所规定的限值，且同一地震动加速度时程曲线作用下出现拉应力的支座数量不宜超过支座总数的30％。

3 弹性滑板支座、摩擦摆隔震支座或其他不能承受竖向拉力的支座宜保持受压状态。

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6.2.1 在罕遇地震作用下，隔震支座将会在重力荷载代表值产生的竖向压应力基础上叠加较大的竖向拉、压应力，因此，需要分别设定不同的隔震橡胶支座和弹性滑板支座的竖向压应力限值，以及隔震橡胶支座的竖向拉应力限值。摩擦摆支座和弹性滑板支座没有竖向受拉能力，不允许出现拉应力。最大压应力和最小压应力的计算参照下列公式：
最大压应力＝1.0×恒载+0.5×活载+1.0×罕遇水平地震作用产生的最大轴力+0.4×竖向地震作用产生的轴力????????(1)
最小压应力＝1.0×恒载-1.0×罕遇水平地震作用产生的最大轴力-0.5×竖向地震作用产生的轴力????????(2)
多层尤其是高层建筑隔震设计过程中，应重点关注隔震支座受拉问题。罕遇地震作用下，隔震橡胶支座的最大拉应力应满足本标准前文规定的数值，且出现拉应力的支座数量不宜过多，限制在不超过支座总数的30％以下。弹性滑板支座没有竖向受拉能力，罕遇地震作用下为防止其提离，必须保持处于受压状态。
   6.2.2 隔震层的隔震橡胶支座的水平位移验算应符合本标准第4.6.6条的规定。
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6.2.2 在罕遇地震作用下，隔震橡胶支座的水平位移限值取决于支座直径的0.55倍和各层橡胶厚度之和3.0倍二者的较小值，考虑极罕遇地震作用时，水平位移限值为橡胶层总厚度的4.0倍。弹性滑板支座的水平位移限值为上、下滑动面的短边平面长度。隔震支座的水平位移验算均应考虑隔震层的扭转影响。

6.2.3 隔震建筑内部放置对振动有特殊要求的仪器设备而需限制楼层绝对加速度响应时，容许加速度应符合现行国家标准《建筑工程容许振动标准》GB 50868的规定。

6.3 结构设计

6.3.1 隔震层顶部楼盖宜符合下列规定：

1 隔震层顶部楼盖的刚度和承载力宜大于一般楼面的刚度和承载力；

2 隔震支座和阻尼装置与建筑结构之间的连接件，应能传递罕遇地震下隔震支座和阻尼装置产生的最大水平剪力和弯矩，遵循强连接、弱构件的原则；

3 与隔震支座相连的支墩、支柱及相连构件应计算抗冲切和局部承压，构造上应加密箍筋并应根据需要配置网状钢筋。
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6.3.1 隔震层顶部楼盖应具有足够的刚度和承载力，以有效传递隔震层上、下部结构的竖向荷载和水平荷载，并有效协调隔震层整体位移。隔震支座和阻尼装置与建筑结构之间的连接件，应能传递罕遇地震作用下隔震支座和阻尼装置产生的最大水平剪力和弯矩，以保证隔震支座和阻尼装置能够持续、稳定的发挥作用。与隔震支座和阻尼装置相连的支墩、支柱等还应计算抗冲切和局部承压。

6.3.2 一、二、三、四级钢筋混凝土框架的梁柱节点处，除顶层、柱轴压比小于0.15者及框支梁柱节点外，柱端组合的弯矩值应符合下式规定：

6.3.3 一、二、三、四级的钢筋混凝土框架柱、框支柱组合的剪力值应按下式调整：

6.3.4 钢筋混凝土部分框支抗震墙结构的框支柱应符合下列规定：

1 一、二级框支柱的顶层柱上端和底层柱下端，其组合的弯矩值应分别乘以增大系数1.5、1.25，框支柱的中间节点应符合本标准第6.3.2条的规定；

2 一、二级框支柱由地震作用引起的附加轴力应分别乘以增大系数1.5、1.2；计算轴压比时，该附加轴力可不乘以增大系数。

6.3.5 一、二、三级钢筋混凝土框架结构的底层柱下端截面组合的弯矩值，应分别乘以增大系数1.7、1.5、1.3。底层柱纵向钢筋应按上下端的不利情况布置。

6.3.6 框架角柱及框支角柱经按本标准第6.3.2条~第6.3.5条调整后的弯矩、剪力值应乘以不小于1.1的增大系数，并应按双向偏心受力构件进行正截面承载力设计。

6.3.7 一、二、三级钢筋混凝上框架梁和抗震墙的连梁，其梁端部截面组合的剪力值应按下式调整：

6.3.8 一级抗震墙的底部加强部位以上部位，墙肢的组合弯矩值应乘以增大系数，其值可取1.2；剪力应相应调整。

6.3.9 一、二、三级的抗震墙底部加强部位，其截面组合的剪力值应按下式调整：

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6.3.9 为提高结构的延性和抗震性能，根据“强柱弱梁”的原则，对框架柱、抗震墙的弯矩进行放大；根据“强剪弱弯”的原则，对框架柱、框架梁及抗震墙、连梁的剪力进行放大。同时，对重要结构构件(如转换柱、角柱等)，考虑到受力复杂，对其剪力及弯矩进行放大，以增大结构的安全性。
6.3.10 隔震结构抗震墙底部加强部位的范围应符合下列规定:

1 底部加强部位的高度，对基底隔震结构应从隔震层板算起;对中间层隔震结构，有地下室时应从地下室顶板算起，无地下室时应从基础面算起；

2 底部加强部位的高度可取底部两层和墙体总高度的1/10二者的较大值，对部分框支抗震墙结构及中间层隔震结构，尚应取至转换层及隔震层以上两层。

6.3.11 短肢抗震墙的底部加强部位应按本标准第6.3.9条调整剪力值，其他各层一、二、三级的剪力值应分别乘以增大系数1.4、1.2、1.1。

6.3.12 隔震结构抗震计算时，侧向刚度沿竖向分布基本均匀的混凝土框架-抗震墙结构和框架-核心筒结构，任一层框架部分承担的剪力值，不应小于结构底部总地震剪力的20％和按框架抗震墙结构、框架-核心筒结构计算的框架部分各楼层地震剪力中最大值1.5倍二者的较小值。

6.3.13 部分框支抗震墙结构中框支柱承受的水平地震剪力标准值应按下列规定采用：

1 每层框支柱的数量不少于10根时，当底层框支层为1层~2层时，每层框支柱承受剪力之和应至少取结构基底剪力的20％；当底层框支层为3层及3层以上时，每层框支柱承受剪力之和应至少取结构基底剪力的30％。

2 当框支柱的数量少于10根时，当底层框支层为1层～2层时，每根框支柱所受的剪力应至少取结构基底剪力的2％；当底层框支层为3层及3层以上时，每根框支柱所受的剪力应至少取结构基底剪力的3％。

3 框支柱剪力调整后，应相应调整框支柱的弯矩及柱端框架梁的剪力和弯矩，但框支梁的剪力、弯矩、框支柱的轴力可不调整。
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6.3.12、6.3.13 对中间层隔震结构，在进行框架部分地震剪力调整时，以隔震层为界分段进行。

6.3.14 双肢抗震墙中，墙肢不宜出现小偏心受拉；当任一墙肢为偏心受拉时，另一墙肢的剪力值、弯矩值应乘以增大系数1.25。

6.3.15 竖向不规则的隔震结构应采用空间结构计算模型，刚度小的楼层的地震剪力应乘以不小于1.15的增大系数，其薄弱层应按本标准有关规定进行弹塑性变形分析，并应符合下列规定：

1 竖向抗侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应根据烈度高低和水平转换构件的类型、受力情况、几何尺寸等乘以1.25~2.0的增大系数。

2 楼层承载力突变时，薄弱层抗侧力结构的受剪承载力不应小于相邻上一楼层的65%。

3 特别不规则的建筑，应经专门研究，采取更有效的加强措施或对薄弱部位采用响应的抗震性能设计方法。

6.3.16 隔震结构设计时，钢筋混凝土柱考虑设防烈度地震组合作用的轴压比应按式（6.3.16-1）计算，且不宜超过表6.3.16-1的规定；建造于Ⅳ类场地且较高的高层建筑，柱轴压比限值应适当减小。

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6.3.16 限制框架柱的轴压比主要是为了保证其在地震作用下的延性要求。本标准采用设防地震设计，框架柱轴压比公式中引入轴压比调整系数ξ，使计算结果与多遇地震下的结果保持一致，实现与其他现行设计标准的衔接。在计算柱轴压力设计值时，需考虑荷载和作用的分项系数。对于抗震墙，墙肢轴压比取重力荷载代表值作用下墙肢承受的轴压力设计值与墙肢的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值，与现行设计标准的计算方法是一致的。
6.3.17 混凝土抗震墙应符合下列规定：

1 抗震墙重力荷载代表值作用下的轴压比，抗震等级为一级时，9度不宜大于0.4，7、8度不宜大于0.5；抗震等级为二级、三级时，不宜大于0.6；

2 抗震墙竖向和横向分布钢筋，抗震等级为一、二、三级时竖向和横向分布钢筋最小配筋率不应小于0.25％，抗震等级为四级时不应小于0.20%。

6.3.18 抗震墙和开洞抗震墙下应设置转换梁，转换梁应符合下列规定：

1 转换次数不宜大于3。

2 梁上下纵向钢筋最小配筋率，一级和二级分别不应小于0.6％和0.5％。

3 支座处距柱边1.5倍梁高范围内，以及抗震墙洞口处距洞口两侧1.5倍梁高范围内的箍筋应加密，箍筋直径不应小于12mm，间距不应大于100mm。加密区含箍率不应小于1.3。

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6.3.18 隔震层上部结构采用抗震墙结构类型时，上部抗震墙和隔震支座的连接一般均需通过转换梁来传递内力。为此，应保证设防地震作用下转换梁的弹性状态，并提高梁上下纵向钢筋的最小配筋率以保证其承载力和延性。转换梁的转换次数也不宜大于3，以便有效传递竖向荷载。转换梁按关键构件设计。
6.3.19 钢筋混凝土结构设计除应符合本标准规定外，其余设计要求均应符合国家现行标准《建筑抗震设计规范》GB 50011和《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3的有关规定。

6.3.20 钢结构柱应符合下列规定：

1 柱长细比应符合下列规定：

2 上部结构底层不应采用偏心支撑，宜采用屈曲约束支撑或中心支撑。
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6.3.20 在设防地震和罕遇地震作用下，隔震层上部钢结构的底层应尽量保持稳定的强度和刚度，以便有效的传递隔震层上、下结构的内力和变形，此时不应采用偏心支撑，宜采用屈曲约束支撑或中心支撑。

6.3.21 隔震层的构造要求应符合本标准第5章的相关规范。
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6.3.21 在设防地震和罕遇地震作用下，下部结构应具备足够的承载力和刚度，以稳定的支撑隔震层和上部结构。为保持下部结构的整体性和连续性，除了直接支撑隔震支座的相关构件，还应将隔震建筑投影外延一跨范围提高抗震等级。

6.3.22 隔震结构抗震计算时，钢框架-支撑结构的框架部分按刚度分配计算得到的地震层剪力应乘以调整系数，达到不小于上部结构底部总地震剪力的25%和框架部分计算最大层剪力1.8倍二者的较小值。

6.3.23 钢结构设计除应符合本标准规定外，其余设计要求均应符合国家现行标准《钢结构设计标准》GB 50017、《建筑抗震设计规范》GB 50011和《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ 99的有关规定。

7.1 一般规定

7.1.1 本章适用于采用网架结构、网壳结构、立体桁架、弦支穹顶等空间网格结构或索膜等作为屋盖结构的大跨屋盖建筑。
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7.1.1 对大跨屋盖建筑采用隔震技术，可有效降低屋盖和支承结构的地震反应、缓解超长结构的温度效应，近年来已在工程实践中得到了应用。大跨屋盖建筑常用的隔震方式有基底隔震和屋盖隔震两种，也可采用将两种隔震方式组合的形式。将隔震装置设置在结构基础顶部的基底隔震方式较为常见，也可将隔震装置与钢，支座相结合设置在屋盖结构的支座处而形成屋盖隔震方式。当大跨屋盖由多(高)层结构支承且能够形成完整基底隔震层时，其设计计算方法与前面各章节相同，大跨屋盖建筑屋盖隔震及屋盖计算分析应按本章节的规定进行。由于大跨结构本身的特点，屋盖隔震往往对大跨屋盖受力有较大影响，基底隔震时难以形成常规隔震设计具有的完整隔震层，因此对这类结构的隔震设计应做出专门的规定。

7.1.2 大跨屋盖建筑中的隔震支座宜采用隔震橡胶支座、摩擦摆隔震支座或弹性滑板支座。采用其他隔震支座时，应进行专门研究。
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7.1.2 隔震层可由隔震支座、阻尼装置、抗拉装置和抗风装置组成。目前橡胶支座、摩擦摆隔震支座相对比较成熟，应用广泛，在基底隔震时宜优先采用。抗风装置一般用于风荷载较大的地区，风荷载的频繁作用易造成装置失效，需重视其更换的方便性。

7.1.3 大跨屋盖建筑采用隔震设计时除应符合本标准其他章节的规定外，尚应符合下列规定：

1 大跨屋盖建筑在环境温度变化作用下不应使隔震装置发生过大变形；

2 采用基底隔震时，隔震装置不应承担由竖向荷载引起的水平推力，隔震装置在风荷载作用下不应受拉；

3 采用屋盖隔震时，屋盖上宜设置承受水平拉力的构件，隔震装置不宜承担由永久荷载引起的水平推力，且在风荷载作用下不宜竖向受拉，可增设抗风装置或抗拉装置；

4 应考虑结构温度变形引起的隔震支座和隔震层各装置的变形，隔震支座考虑温度组合的变形验算应符合本标准第4.6.6条的规定。
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7.1.3 大跨屋盖建筑由于长度较大，在温度效应作用下可能会有较大的变形。设计中应对此进行专门的分析，控制隔震装置的变形。例如对于隔震橡胶支座，其温度变形量宜控制在支座直径的5％以内，并应在施工中采取有效措施消除混凝土干缩引起的变形。
对于在竖向荷载作用下可能产生水平推力的大跨屋盖，宜采取设置承受水平拉力的构件，加强屋盖或支承结构的平面内刚度等措施，以减小隔震装置承受的水平推力。对于拱式受力的平面体系宜在下部设置拉杆(索)、下弦杆等，对于壳体受力的结构体系宜设置刚性圈梁或对边缘构件进行加强。
大跨屋盖建筑往往受到向上的风荷载作用，易使隔震支座承受拉力，因此设计中应予以关注。

7.1.4 大跨屋盖隔震建筑的地震效应宜采用空间结构有限元模型进行三向地震输入的时程分析，分析模型宜采用包含隔震层下部支承结构的整体分析模型，或考虑支承结构的影响；对于体型规则及跨度较小的平板网架结构、网壳结构、立体管桁架结构，亦可采用考虑竖向地震作用的振型分解反应谱法，并应符合本标准第4章的规定。
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7.1.4 大跨屋盖本身及其支承结构在地震作用下具有明显的空间变形特征，与常规隔震结构有显著的差异，非线性效应明显，可以考虑多种非线性效应的时程分析法更为适用；同时由于大跨屋盖结构的高阶振型往往参与作用明显，振型分解反应谱法通常需要用到非常多的振型，已失去其快速的优点，故鼓励直接采用时程法进行计算。当按多维反应谱法进行屋盖结构的三维地震效应分析时，结构各节点最大位移响应与各杆件最大内力响应可按行业标准《空间网格结构技术规程》JGJ 7-2010附录F中的公式进行组合计算。
对于平面规则且跨度小于60m的平板网架结构、规则曲面体型的双层网壳结构及以平面内受力为主的立体桁架结构，也可采用振型分解反应谱法。但应注意大跨度屋盖建筑的竖向地震作用明显且可能对设计起控制作用，因此分析中应考虑竖向地震作用的影响。

7.2 隔震层设计

7.2.1 大跨屋盖隔震建筑的隔震支座应满足罕遇地震作用下可靠传递荷载的要求。特殊设防类大跨屋盖隔震建筑的隔震支座尚应满足极罕遇地震下可靠传递荷载的要求。
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7.2.1 历次震害现象已经表明，大跨空间结构的支座往往是体系抗震设计的薄弱环节，易率先破坏。为了保障大跨屋盖结构在强震下的可靠性，应对隔震支座进行罕遇地震组合下的强度和变形验算，对于特殊设防类大跨屋盖建筑，还应对隔震支座进行极罕遇地震组合下的强度和变形验算，贯彻“强节点、弱构件”的设计理念。

7.2.2 隔震层抗风装置、抗拉装置应在合理位置布置，不应妨碍隔震支座设计范围内的隔震变形。
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7.2.2 与隔震结构配合使用的抗风装置通常在较小变形时即失效，应使其在温度变化产生的位移作用下不致发生破坏，可采用在结构中心位置布置或在结构单侧布置的方案。

7.2.3 同一支承处宜采用单个隔震支座。当采用多个隔震支座时，应进行详细分析。
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7.2.3 由于大跨屋盖建筑的隔震层通常不能满足平面内刚性的要求，并且平面外变形相对较大，当同一支承处采用多个支座时，可能导致各个支座的受力不均匀，难以分析。布置隔震支座后仍宜使结构体系的传力路径简洁明确。采用基底隔震时，建议隔震支座底面布置在相同标高位置上是为了使隔震层各部位的水平侧移大致相当，且此时隔震层上下部的结构体型也更规则。

7.2.4 隔震支座变形后不应使屋盖结构与柱或边梁相碰，宜采取限位措施防止隔震层变形超出设计范围。

7.2.5 隔震层的设计、构造尚应符合本标准第5章、第6章的相关规定。

7.3 大跨屋盖结构设计

7.3.1 采用隔震设计的大跨屋盖结构选型和截面验算，应符合现行行业标准《空间网格结构技术规程》JGJ 7的规定；空间网格结构形式的大跨屋盖结构在设防烈度地震作用下的最大挠度值，不宜超过表7.3.1中的容许挠度值。

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7.3.1 表7.3.1取自《空间网格结构技术规程》JGJ 7-2010中的表3.5.1的相关规定。对于罕遇地震作用组合下的屋盖结构容许挠度值，由于目前研究所限，本章未给出具体规定。工程设计中可对表3.5.1适当放大，参考相关技术标准或研究文献开展专门的研究等方式综合确定。
7.3.2 大跨屋盖结构应进行考虑支座影响的下部支承结构静力稳定性验算，静力稳定性应符合现行行业标准《空间网格结构技术规程》JGJ 7的规定。
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7.3.2 对于以壳体薄膜受力为主的大跨屋盖建筑，由于隔震支座可能会削弱结构的侧向约束作用，应根据《空间网格结构技术规程》JGJ 7-2010的相关规定，进行屋盖整体的稳定性验算，并应在验算中考虑支承结构的影响。

7.3.3 大跨屋盖结构地震作用的荷载效应组合应计入环境温度的影响，温度作用的荷载组合分项系数可取0.4。
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7.3.3 对于大跨度屋盖结构中的杆件，温度作用明显，且可认为是一种长期作用，因此在考虑地震作用的荷载组合中应考虑温度效应的影响。

7.3.4 大跨屋盖结构的构造措施应符合本标准第5.3节的规定，对于重要大跨屋盖结构的支座节点，宜进行考虑地震组合的有限元分析验算。

7.4 支承结构设计

7.4.1 对于基底隔震的大跨屋盖结构，隔震层上部支承结构在设防烈度地震作用下弹性层间位移角限值、在极罕遇地震作用下上部结构的弹塑性层间位移角限值，应根据结构体系类别按本标准第4章的规定执行。
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7.4.1 基底隔震结构应进行设防地震、罕遇地震作用下的层间位移角验算，对于特殊设防类建筑，增加对极罕遇地震作用下的层间位移角验算；在设防地震作用下弹性层间位移角限值、在罕遇和极罕遇地震作用下的弹塑性层间位移角限值，按照结构体系类别依据本标准第4章的规定进行。

7.4.2 基底隔震的大跨屋盖结构尚应符合下列规定：

1 隔震层顶部附近宜设置承受水平拉力的构件。承受水平拉力的构件，应根据上部结构在竖向荷载作用下产生的水平推力及罕遇地震作用下支座上部柱头传递的剪力和弯矩进行强度和刚度验算。

2 隔震层以上结构的抗震构造措施不应降低。

3 设置隔震支座的柱头应计算冲切和局部承压，应设置加密箍筋并应根据需要配置网状钢筋。

4 隔震支座和阻尼器与上部结构之间连接件的极限强度和变形能力要求应高于隔震支座和阻尼器的要求，应根据隔震支座遭受的最大水平剪力和弯矩进行强度和刚度验算。
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7.4.2 设置承受水平拉力的构件可以保证隔震层上部支承结构的变形协调，避免隔震支座出现过大侧向变形，导致提前破坏。隔震层装置的连接应符合本标准第5.3节的规定。

7.4.3 屋盖隔震的支承结构构件在地震设计状况下的承载力可按下式验算：

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7.4.3 屋盖隔震体系往往对竖向地震作用更为敏感，且支撑屋盖的结构处于隔震层下方，隔震效果相比基底隔震和多高层隔震结构而言不明显，因此，可按参数C适当降低结构抗震设防目标，这种折减对于该结构体系的实施是适宜的。

8.1 一般规定

8.1.1 本章适用于普通砖、多孔砖(包括烧结、混凝士多孔砖)和混凝土小型空心砌块(包括配筋混凝土空心砌块）等砌体承重的多层建筑、底层或底部两层框架-抗震墙砌体建筑的隔震设计。
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8.1.1 由于砌体材料的脆性性质，较之其他结构体系，多层砌体建筑和底部框架-抗震墙建筑的抗震性能较差，但由于多层砌体房屋和底部框架-抗震墙房屋的自振周期较小，采用隔震后会有更好的减震效果。工程经验表明，采用隔震技术可使多层砌体房屋和底部框架-抗震墙房屋的水平地震作用降低50％～80％，满足本标准的抗震设防目标。因此，砌体结构房屋在抗震设计时的适用范围，在隔震设计时也同样适用。

8.1.2 多层砌体建筑和底部框架-抗震墙建筑采用隔震设计时，应符合下列规定：

1 应优先采用横墙承重或纵横墙共同承重的结构体系。

2 对于隔震建筑的层数、总高度和最大高宽比，重点设防类建筑应满足抗震结构相应设防烈度的要求；当底部剪力比不大于0.5时，其余抗震施可适当降低，但最大降低幅度不超过1度；标准设防类隔震建筑底部剪力比不大于0.5时，建筑物层数、总高度、最大高宽比和其余抗震措施可适当降低，最大降低幅度不超过1度。

3 隔震层宜设置在基础或地下室结构与上部首层结构之间；对于底层或底部两层框架-抗震墙结构，当框架-抗震墙部分不超过建筑物总高度的三分之一时，隔震层可设置在框架抗震墙顶部。
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8.1.2 即使采用隔震技术，多层砌体建筑的建筑布置和结构体系也应符合抗震的基本原则，但考虑到上部结构的地震作用会明显减小，所以对于抗震墙最小厚度、层高、纵横墙的布置、横墙间距和墙段的局部尺寸限值等，较之抗震结构可适当放宽，但不超过抗震结构相应设防烈度降低一度的要求。
多层砌体建筑的抗震能力与房屋高度、层数有直接关系，虽然采用隔震技术后可大大降低上部结构的地震作用，但考虑到砌体材料的脆性性质，为稳妥起见，仅标准设防类建筑，且隔震结构的底部剪力比不大于0.5，可按抗震结构相应设防烈度降低1度的要求。重点设防类建筑与抗震结构的要求相同。
多层砌体房屋限制高宽比，是为了保证房屋的稳定性，当采用隔震技术后，限制高宽比还可保证隔震支座不受拉。由于多层砖房的高宽比限值不超过2.5，根据工程经验这样的高宽比通常不会引起隔震支座受拉，因此，对于标准设防类建筑，高宽比限值可按抗震结构相应设防烈度降低一度的要求。重点设防类建筑为稳妥起见，与抗震结构的要求相同。
底部框架-抗震墙砌体结构可采用基底隔震，也可采用层间隔震，但隔震层不宜设置在过高的位置，否则减震效果不好。

8.1.3 底部框架-抗震墙砌体建筑采用基底隔震设计时，对于底层框架-抗震墙砌体结构，第二层计入构造柱影响的侧向刚度与底层侧向刚度的比值，抗震设防烈度6、7度时不应大于2.0，抗震设防烈度8度时不应大于1.5，且均不应小于1.0；对于底部两层框架-抗震墙砌体结构，底层与底部第二层侧向刚度应接近，其第三层计入构造柱影响的侧向刚度与底部第二层侧向刚度的比值，抗震设防烈度6、7、8度时不应大于1.5，且均不应小于1.0。
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8.1.3 对采用基底隔震的底部框架-抗震墙砌体隔震结构的侧向刚度比进行了比抗震结构更严格的限值，原因是实践发现，上部结构的侧向刚度比较大时减震效果较差。

8.2 隔震层设计

8.2.1 多层砌体建筑和底层框架-抗震墙砌体建筑的隔震层设计，应符合本标准第4.6节的相关规定。

8.2.2 多层砌体建筑的隔震层布置应符合下列规定：

1 外墙四角和对应转角部位应布置隔震支座，其余位置的隔震支座应结合隔震层顶部梁受力和隔震支座受力的情况合理布置；

2 当隔震层位于地下室顶部时，隔震支座不宜直接放置在砌体墙上，否则应验算墙体的局部承压；

3 隔震层顶部纵、横梁的构造，应符合底部框架-抗震墙建筑的钢筋混凝土托墙梁的规定。
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8.2.2 多层砌体建筑的隔震层相当于转换层，上部墙体荷载通过隔震层梁板传递给各隔震支座，隔震支座的布置应结合隔震层顶部梁受力和隔震支座受力的情况来确定。但结构房屋四角和对应转角部位处，应布置隔震支座。
隔震层顶部梁要转换上部结构墙体荷载，类似于底部框架-抗震墙建筑的钢筋混凝土托墙梁，故构造也应满足托墙梁的要求。

8.2.3 底部框架-抗震墙建筑的隔震支座平面布置位置，宜设置在框架柱、抗震墙端和抗震墙交叉点处；当采用层间隔震时，隔震层布置要求与多层砌体建筑相同。

8.3 结构设计

8.3.1 多层砌体建筑和底层框架-抗震墙砌体建筑隔震设计应按设防烈度地震作用进行结构的承载力计算；底部框架-抗震墙砌体建筑尚应按罕遇烈度地震进行底部框架-抗震墙部分的变形验算，弹塑性层间位移角限值应按本标准第4章的规定执行。

8.3.2 多层砌体建筑和底部框架-抗震墙砌体建筑的隔震设计可采用底部剪力法进行计算分析，对重点设防类建筑、层间隔震、房屋平面或竖向不规则及多塔结构，尚应采用振型分解反应谱法或时程分析方法做补充计算。
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8.3.2 对于基底隔震、体型规则的多层砌体建筑和底部框架-抗震墙砌体建筑，结构变形以剪切为主，用底部剪力法尚能满足工程要求，为工程设计方便，可采用底部剪力法分析。但对于重要的建筑、层间隔震的建筑、上部结构不规则的建筑，或隔震层楼板相连，上部结构首层以上设置防震缝的建筑，即类似于大底盘多塔楼的隔震建筑，底部剪力法计算时可能存在较大误差，应采用振型分解反应谱法或时程分析方法作补充计算。

8.3.3 底部框架一抗震墙砌体建筑采用基底隔震设计时，底部框架-抗震墙砌体建筑的地震作用效应应按抗震结构的相关规定调整，上部砌体结构按本章的规定进行设计；当采用层间隔震设计时，下部结构可采用框架，尚应符合本标准第4.7节的有关规定。

8.3.4 多层砌体建筑和底部框架-抗震墙砌体建筑抗震验算应按本标准第4.4节的相关规定进行，除下列指定的关键构件外，其余均应为普通构件：

(1)砌体建筑和采用层间隔震的底部框架-抗震墙砌体建筑，关键构件应为隔震层梁和隔震层以上的首层墙体；

(2)采用基底隔震的底部框架-抗震墙砌体建筑，关键构件应为底部框架-抗震墙和第二层的墙体；

(3)采用基底隔震的底部两层框架-抗震墙砌体房屋，关键构件应为底部两层框架-抗震墙和第三层的墙体；

(4)当需要进行竖向地震作用下的抗震验算时，砌体抗震抗剪强度的正应力影响系数宜按减去竖向地震作用效应后的平均压应力取值。
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8.3.4 对于砌体结构，其竖向抗震验算可简化为墙体抗震承载力，在墙体的平均正应力σ0中计入竖向地震应力的不利影响。

8.3.5 多层砌体建筑的隔震层顶部梁可按单跨简支梁或多跨连续梁计算，并按底部框架砌体建筑的钢筋混凝士托墙梁的规定确定竖向荷载，同时考虑设防烈度地震的水平作用。当上部结构需要考虑竖向地震作用时，尚应计入竖向地震作用。抗震设防烈度为6、7、8、9度时，隔震层顶部梁抗震等级应分别为三、三、二、一级。

8.3.6 隔震层顶部楼盖宜采用整体钢筋混凝土梁板式楼盖，板厚不宜小于160mm，应采用双排双向配筋；应少开洞、开小洞，当洞尺寸大于800mm时，洞口周边应设置边梁。
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8.3.5、8.3.6 砌体结构和采用层间隔震的底部框架-抗震墙结构，隔震层顶部梁要转换上部结构墙体荷载，类似于底部框架-抗震墙房屋的钢筋混凝土托墙梁，上部墙体荷载可适当折减，隔震层顶部梁按简支梁或多跨连续梁计算，同时还要进行相应的抗震验算。隔震层梁是支撑上部结构的重要构件，而隔震层以上的首层墙体承担较大剪力，因此将隔震层梁及首层墙体作为关键构件来设计，其余构件为普通构件。对于采用基底隔震的底部框架-抗震墙结构，底部框架-抗震墙及首层墙体都是宜发生破坏的构件，因此也作为关键构件来设计。

8.3.7 多层砌体建筑和底部框架-抗震墙建筑的隔震层下部结构设计应符合本标准第4.7节的相关规定。

8.3.8 多层砌体隔震建筑和底部框架-抗震墙隔震建筑的地基及基础设计应符合本标准第3.2节的相关规定。

9.1 一般规定

9.1.1 本章规定了对抗震安全性和使用功能有专门要求的核电厂建筑基底隔震设计方法，适用于采用隔震支座实现基底隔震的核电厂建筑。除本章特殊规定外，核电厂建筑隔震设计及隔震支座尚应符合本标准的相关规定。
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9.1.1 基底隔震技术可以提高核电厂建筑抗震能力、增加抗震安全储备，为高烈度地区建设核电站提供潜在解决方案。由于橡胶隔震支座技术成熟、应用广泛，本章相关技术要求主要适用于采用橡胶隔震支座的基底隔震。
核电厂建筑根据安全功能要求分为抗震Ⅰ类、抗震Ⅱ类和非核抗震类物项。抗震Ⅰ类、抗震Ⅱ类建筑应按本章相关规定执行。有特殊抗震安全性和使用功能要求的非核抗震类建筑可参照本章规定执行，无特殊抗震要求的建筑可按本标准其他章节执行。

9.1.2 核电厂隔震建筑的基本设防目标为：当遭受运行安全地震动影响时，需停堆进行安全检查，在确认核电厂保持安全功能的前提下可恢复正常运行。当遭受极限安全地震动影响时，应能确保反应堆安全停堆并维持安全停堆状态，且放射性物质外逸不应超过国家限值。

9.1.3 采用基底隔震技术的核电厂建筑，应满足核电厂的整体安全要求，确定隔震设计方案时，应与抗震结构的方案进行对比分析。隔震支座及其附属结构物的设计，要求不应低于上部结构的设计要求。
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9.1.3 隔震结构中虽然采用了隔震支座等新材料及结构形式，但并不会因此降低隔震结构在安全性和可靠性方面的要求。隔震层中承重构件的设计使用年限不应低于上部结构的设计使用年限。隔震层中的非承重构件的设计使用年限若低于上部结构的设计使用年限时，在设计中应注明并预设可更换措施。

9.1.4 隔震层应根据预期竖向承载力和地震响应控制要求，选择适当的隔震支座、阻尼装置、抗风装置及其他装置。隔震支座产品性能参数应由试验确定，并应考虑使用环境对其性能的影响。隔震支座应进行竖向承载力验算和极限安全地震动、运行安全地震动作用下水平位移的验算。
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9.1.4 隔震层应采用成熟的技术和产品，是指在普通民用建筑和桥梁的非核领域广泛使用的技术和产品，或者在核电工程领域使用过的技术和产品。隔震层的刚度和阻尼特性是决定结构震动反应、进行结构计算的重要参数。由于橡胶隔震支座或阻尼装置等产品的生产企业不同、型号不同、制作工艺不同、生产条件不同等因素，导致其力学性能不同，所以应通过试验确定上述参数。
影响橡胶隔震支座性能的环境因素包括：温度、湿度、盐度等。其中温度的影响最为显著，橡胶支座在正常使用环境下均不考虑重大温度变化，若有明显的温度变化需由厂家评估温度对使用性能的影响。隔震支座应采取有效的防火保护措施，保证橡胶隔震支座的承载能力。

9.1.5 核电厂基底隔震工程主要适用于岩石和硬土场地，对于软弱土场地，应做专门研究。

9.1.6 隔震设计文件应注明对隔震支座的性能要求。安装前应根据设计要求由第三方对工程中采用的各种类型和规格的原型部件进行全部检测，检测的合格率应为100％。

9.1.7 核电厂隔震建筑应设置地震监测与报警系统。

9.1.8 穿越隔震层的连接管线，应采用柔性连接或其他有效措施，其预留的水平变形量不应小于隔震层在极限安全地震动下的水平位移。

9.1.9 采用基底隔震的核电厂建筑设计除应符合本标准规定外，尚应符合现行国家标准《核电厂抗震设计规范》GB 50267的相关规定。

9.2 隔震设计

9.2.1 核电厂隔震建筑抗震设计可采用时程分析法或反应谱分析法，并应符合下列规定：

1 隔震建筑采用时程分析法进行地震作用效应计算时，地震动时程应符合现行国家标准《核电厂抗震设计规范》GB 50267的规定。

2 上部结构地震作用计算宜采用反应谱法，橡胶隔震支座的性能参数采用等效刚度及等效阻尼比。

3 隔震建筑计算时，上部结构可采用三维实体模型，亦可采用合理的质点-杆系模型；应考虑隔震支座的非线性特性，支座计算模型以试验所得的滞回曲线为依据。
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9.2.1 基底隔震核电厂建筑的地震动设计输入应与原抗震的核电厂建筑的设计标准相同，并由厂址设计基准的地面运动反应谱决定。设计地震动加速度时程宜从与厂址地震背景和场地条件相近的实测强震加速度时程调整得出，或采用其他合适的实测记录时程，并需符合国家标准《核电厂抗震设计规范》GB 50267-2019的规定。

9.2.2 橡胶隔震支座在重力荷载代表值下的竖向压应力设计值应符合表9.2.2的规定。

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9.2.2 橡胶隔震支座在重力荷载作用下，要尽量保证各个支座的压应力均匀分布，参考欧洲核电厂隔震设计经验反馈，橡胶隔震支座在重力荷载代表值作用下，支座应力与平均应力差值在±20％以内，且超过该限值的支座个数少于总个数的10％。
9.2.3 隔震支座在极限安全地震动水平和竖向地震同时作用下，不应出现拉应力，最大压应力不应超过20MPa。隔震支座验算地震作用下最大压应力和最小压应力时，应考虑三向地震作用产生的最不利轴力，最不利轴力按下列荷载组合计算：

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9.2.3 橡胶隔震支座控制拉应力主要考虑：1)橡胶受拉后内部有损伤，降低支座弹性性能；2)隔震橡胶支座出现拉应力，意味着上部结构存在倾覆危险。欧洲试验堆JHR和ITER采用了隔震技术处理，对橡胶隔震支座在地震下的极限应力有更加严格的要求，为保证核电厂在地震作用下的稳定性，在极限安全地震作用下，最小压应力不应小于1.0MPa，考虑到核电站对安全性和可靠性的更高要求，本标准规定橡胶支座在极限安全地震作用下，隔震支座不应出现拉应力。
9.2.4 隔震层应有充分的抗风承载力，隔震支座、阻尼装置和抗风装置的总水平屈服荷载设计值应大于风荷载作用下隔震层总水平剪力标准值的1.7倍。

9.2.5 隔震支座在极限安全地震作用下的最大水平位移应小于支座橡胶层总厚度的1.3倍，且应小于300mm。
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9.2.5 日本《核电站防震结构设计指南》JEAG 4616-2000第7.1.3条规定，橡胶隔震支座线性极限应变在200％～250％之间，容许极限应变考虑1.5的安全系数，即在130％～160％之间。采用隔震结构的核电厂，隔震层是重要且唯一的抗震防线，考虑到核电厂对厂房结构地震下完整性、安全性的高要求，同时考虑应对超设计基准地震作用，保证隔震橡胶支座在极限安全地震作用下基本处于弹性应变是非常必要的。欧洲JHR和ITER实验反应堆采用了隔震技术处理，极限安全地震动下最大水平位移控制在橡胶隔震支座橡胶层总厚度的1.4倍以内。本标准参考日本相关规定，在极限安全地震作用下的最大水平位移应小于橡胶隔震支座橡胶层总厚度的1.3倍。

9.2.6 在极限安全地震动下隔震层的布置和构造除应符合本标准第4.6节、第5章的相关规定外，尚应符合下列规定：

1 上部结构及隔震层部件应与周围固定物脱开，设置隔离缝，水平方向缝宽不应小于隔震层极限安全地震动下最大水平位移计算值的2倍，且不应小于3000mm。

2 隔震支座应进行潜在灾害的防护。
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9.2.6 隔震建筑与周围固定物(其他房屋或结构、挡土墙等)相邻时要设置隔离缝，缝宽不宜小于隔震层极限安全地震动下最大水平位移计算值的2倍，以防止结构因碰撞导致破坏。该条对于隔离缝的要求属于最低要求。考虑施工空间、人员进出等条件，实际隔离缝宽度远大于本条规定的最小值。欧洲采用隔震技术的核电厂，隔离缝宽度一般在2m左右。对于两相邻的隔震结构，其缝宽不应小于其最大水平位移计算值的2倍，且不应小于600mm。
隔震支座的力学特性将随着隔震装置老化和使用环境条件(火灾、腐蚀)等而发生变化。其中水平刚度变化对最大响应加速度的影响较大。一般而言，隔震支座刚度被过高评估时，响应加速度将变大，但隔震层的响应位移却变小。因此，由于隔震支座老化或者使用环境条件等原因造成隔震支座的力学特性有不能忽略的变化时，应针对这些潜在灾害对橡胶隔震支座进行防护，最好进行考虑隔震支座特性变化的多因素地震响应分析和设计。

9.2.7 核电厂隔震建筑上部结构的总水平地震作用不应低于抗震结构在水平方向极限安全地震动加速度峰值为0.15g对应的总水平地震作用。上部结构的截面验算应按现行国家标准《核电厂抗震设计规范》GB 50267的规定进行。上部结构在极限安全地震作用下层间位移角宜小于1/1000。
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9.2.7 隔震后，隔震层以上结构的水平地震作用可根据施加隔震单元的整体结构体系计算确定，但为保证上部结构的总水平地震作用不至于下降过多，使设计具有足够的安全裕度，隔震后的地震作用仍应符合国家标准《核电厂抗震设计规范》GB?50267-2019第4.2.3条的要求，即隔震后的上部结构仍应满足水平向极限安全地震动加速峰值不小于0.15g时的承载力要求。

9.2.8 核电厂隔震建筑隔震层下部结构基础宜选用筏板基础，应按现行国家标准《核电厂抗震设计规范》GB 50267的规定进行地基和基础的抗震验算，并应符合下列规定

1 隔震层下基础板及支承隔震支座的支墩、支柱应具有足够的强度和刚度，支承隔震支座的支墩、支柱高度的设置应便于支座的更换。

2 隔震层支墩、支柱及相连构件，应采用隔震建筑在极限安全地震动作用下隔震支座底部的竖向力、水平力和力矩进行承载能力验算。支墩、支柱设计应计入隔震层P-△效应产生的附加弯矩。

3 隔震支座上、下部柱头应设置防止局部受压的钢筋网片；隔震支座和隔震层上、下部基础之间的连接件应能传递极限安全地震动下支座的最大水平剪力和弯矩，外露预埋件应有可靠的防锈措施，预埋件的锚固钢筋应与钢板牢固连接。

9.3 楼层反应谱

9.3.1 楼层反应谱可由主结构相应楼层或标高的地震加速度反应时程计算得出，楼层反应谱应包括两个正交水平方向的谱和一个竖向谱。

9.3.2 计算楼层反应谱时，频率增量宜按表9.3.2采用。

9.3.3 设计楼层反应谱的确定和使用应符合下列规定：

1 应考虑地震动和结构参数的不确定性，对计算楼层反应谱在每个频率点处的加速度值进行拓宽，拓宽范围应按该频率点的±15％考虑。

2 设计楼层反应谱应是平滑化的反应谱。

3 隔震建筑的设计楼层反应谱，应考虑设备抗震设计和鉴定的要求。
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9.3.3 本条主要针对已经定型的标准设计，当采用隔震技术方案时，要考虑隔震后的结构楼层反应谱符合设备抗震设计的规定。

9.4 隔震支座的要求

9.4.1 橡胶隔震支座性能除应符合本标准第5章的规定外，尚应符合下列规定：

1 单个支座压缩性能测试值与设计值的误差不得超过±20％，一批隔震支座试件压缩能量测试值的平均值与设计值的误差不得超过±10％。

2 单个支座水平性能测试值与设计值的误差不得超过±10％.

3 使用外观变形：竖向压缩变形不应大于2.0mm，直径600mm及以下支座的侧向不均匀变形不应大于3.0mm，直径600mm以上支座侧向不均匀变形不应大于5.0mm，卸载12h后的残余变形不应大于上述数值50％。

4 极限剪切性能：压应力15MPa时水平极限变形不应小于400％。

9.4.2 橡胶隔震支座应进行火性能实验、对于高寒地区或使用环境温度过低的橡胶隔震支座、应根据需要补充相应的低温试验。

9.4.3 橡胶隔震支座的形状条数 不宜小于30.0，不宜小于5.0。

9.4.4 橡胶隔震支座尺寸偏差应符合现行国家标准《橡胶支座 第3部分：建筑隔震橡胶支座》GB 20688.3的规定。

9.5 橡胶隔震支座的检验规则

9.5.1 橡胶隔震支座的检验分为型式检验、出厂检验和进场验收。型式检验和出厂检验应符合本标准第5章的规定，且应符合下列规定：

1 用于核电厂建筑的各种规格、类型的隔震支座均应专门进行型式检验，并应符合本标准第9.4.1条的相关规定。

2 隔震支座应全部进行第三方出厂检验。应考虑地震荷载组合最大计算压应力下的水平极限应变试验，抽样数量应为每种类型支座不少于1个，进行过极限性能检验的样本支座不得在工程中使用。当设计有其他要求时，尚应进行相应的检验。

3 当支座在运输、贮存过程中遭遇可能影响支座性能的事件时，应再次进行出厂检验，检测的抽样数量可由设计方确定。

9.5.2 用于核电厂建筑的支座应全部进行进场验收，验收应包括出厂合格证明文件检查、外观质量和尺寸偏差检查。当设计有其他要求时，尚应进行相应的检验。

9.6 地震监测与报警

9.6.1 采用基底隔震的核电厂应设置包括三轴向加速度传感器、位移传感器、记录器、中心处理系统和报警单元在内的地震监测与报警系统，应能正确监测记录核电厂自由场地震动、隔震层震动和典型重要抗震物项的地震反应，并应能发布报警信号。

9.6.2 基底隔震核电厂地震监测与报警系统设备的布设应符合下列规定：

1 核电厂自由场地和上部结构加速度传感器的位置、数量及锚固要求，应符合现行国家《核电厂抗震设计规范》GB 50267的规定。

2 隔震结构应在基础、隔震层和上部结构设置加速度传感器。隔震层测点宜设置在隔震层关键部位，且基础、隔震层、上部结构至少应有两组相对应的测点。

3 在基础和隔震层应布置位移传感器，可同时监测两个水平和一个竖向的反应，且至少应有两组相对应的测点。

4 采用基底隔震的核电厂建筑记录器、中心处理系统和报警单元的设置应符合现行国家标准《核电厂抗震设计规范》GB 50267的规定，且宜采用同一套监测系统进行隔震层监测与建筑物监测。
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9.6.2 隔震层关键部位是指建筑物角部、在不同地基或基础的分界处、不同结构的分界处、变形缝或抗震缝的两侧及高低建筑物交接处的两侧。
基础加速度传感器可设置在橡胶隔震支座的支墩处，也可设置在隔震橡胶支座下部基础板上。隔震层加速度传感器可设置在橡胶隔震支座上部基础板处，加速度传感器测点的布设不仅要满足隔震效果的评价，也要满足系统触发和地震报警功能。
为合理评价隔震效果，考虑数据可比性，基础、隔震层和上部结构布置的传感器在水平定位宜一致。设置至少2组加速度传感器的目的是保证监测数据可靠度。加速度传感器安装位置应远离建筑物内的振源，如运行的机械设备、使用频繁的通道。
由于隔震而新增的地震监测系统与核电厂建筑物的监测系统目标完全一致，主要是为核电厂运行状态控制提供依据，因此，监测系统(含后期数据处理及分析)宜形成一个完整的系统。

9.6.3 三轴向加速度传感器、记录器、中心处理系统和报警单元的性能指标应符合现行国家标准《核电厂抗震设计规范》GB 50267的规定。

9.6.4 地震监测报警系统的设备维护和检修应符合现行国家标准《核电厂抗震设计规范》GB 50267的规定。

10.1 一般规定

10.1.1 本章适用于经鉴定不满足抗震设防要求的既有建筑及历史建筑的隔震加固设计。
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10.1.1 既有建筑，指已竣工验收的建筑；历史建筑，指经市、县人民政府确定公布的具有一定保护价值，能够反映历史风貌和地方历史特色的建筑；文物建筑，指历史建筑中具有一定文物价值的建筑。
在国家标准《建筑抗震设计规范》GB?50011-2010(2016年版)中，混合结构、砖木结构等结构形式已不再列入，但在目前我国的加固实践中，这几类结构形式仍会遇到，尤其是对于中小学校舍以及文物建筑。此时，隔震技术仍是一种有优势的可选方案，具体应经专项论证后实施。

10.1.2 既有建筑及历史建筑在隔震加固设计前，应收集原结构的设计、施工、检测鉴定及相关资料，掌握结构现状，了解建筑周边环境条件。应根据抗震设防类别、结构类型、环境条件和功能需求、施工条件等，合理选择隔震加固方案。
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10.1.2 在美国、日本、意大利、葡萄牙等国家，隔震技术在办公楼、医院、文物建筑等加固工程中已有不少成功实践。我国近年来也有一些中小学校舍、医院和文物建筑采用了隔震加固。由于隔震加固技术影响范围较小(主要集中于建筑首层)，工期较短且对建筑内外立面影响较小，因此在其适用范围内具有较为突出的优势。
近年来，通过国内的应用调研发现，经合理设计的隔震加固工程，其造价与传统加固方法相当，而综合考虑工期、装修恢复等因素后，其经济性将进一步突出。在中小学校舍加固工程中，往往可以在暑假2个月期间完工。对于不可再生的历史建筑而言，其意义尤为显著。
当然，所有加固技术均有其适用范围，特别是对于既有建筑的加固，往往受到结构材料强度、结构形式、高宽比、平面布置、基础埋深、邻近建筑的诸多影响，因此在选择隔震加固方案时，应做个案分析和经济技术指标对比。

10.1.3 既有建筑隔震后，其基本的抗震设防目标是：当遭受低于本地区抗震设防烈度的多遇地震影响时，主体结构不受损坏或不需修理可继续使用；当遭受相当于本地区抗震设防烈度的设防地震影响时，可能发生损坏，但经一般性修理仍可继续使用；当遭受高于本地区抗震设防烈度的罕遇地震影响时，不致倒塌或发生危及生命的严重破坏。使用功能或其他方面有专门要求的建筑，当采用性能化设计时，可具有更具体或更高的抗震设防目标。

历史建筑隔震后，其建筑抗震性能应符合《近现代历史建筑结构安全性评估导则》WW/T 0048的规定。
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10.1.3 既有建筑隔震加固，若与新建隔震建筑同等要求，则除隔震外，上部结构还需要进行大量加固。大量的加固对既有建筑损伤大，费用高，不利于隔震技术在既有建筑中的推广。故既有建筑隔震后，抗震设防目标与国家标准《建筑抗震设计规范》GB?50011-2010(2016版)相同。 一般情况下，历史建筑只能对其地基基础进行加固，上部结构无法达到新建建筑、既有建筑的标准。故历史建筑隔震后，建筑抗震性能可略低于既有建筑。

10.1.4 既有建筑加固后的后续使用年限，宜由业主和设计依据实际需要和实施可行性确定，并应符合下列规定：

1 既有建筑后续使用年限不得少于建筑剩余使用年限：

1)剩余使用年限不大于30年的建筑，后续使用年限不得少于30年；

2)剩余使用年限大于30年且不大于40年的建筑，后续使用年限不得少于40年；

3)剩余使用年限大于40年的建筑，后续使用年限宜采用50年。

2 后续使用年限为50年的建筑，应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定。
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10.1.4 随着时间的推移，既有建筑加固后的后续使用年限，不再以国家标准《建筑抗震鉴定标准》GB?50023-2009第1.0.4条的标准作为划分依据，本条做了相应规定。

10.1.5 既有建筑进行隔震加固，可采用加强结构抗震整体性的构造措施，历史建筑进行隔震加固，上部结构不宜做明显改动。
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10.1.5 我国20世纪90年代前兴建的建筑往往没有设置构造柱、圈梁等抗震构造措施，对于此类建筑，有条件时应尽量补充抗震构造措施，以增强整体性。
预制装配式楼板在我国20世纪90年代的房屋中应用较广，而现行标准不再采用此类形式。对于隔震加固工程中的预制装配式楼板，应与传统加固方式有所区分。这主要是一方面考虑到隔震后上部结构的位移以平动为主，楼板相对变形大大减小。另一方面传统加固方法对于预制楼板往往需凿除其面层并叠浇钢筋混凝土面板，此类方式对原结构带来一定损伤且增加自重较多，实践中不推荐采用。若仍需补充预制装配式楼板的加固，可考虑通过角钢等轻质加固手段，增加楼板的搁置长度以及整体性。

10.2 既有建筑的隔震加固设计

10.2.1 采用隔震加固的既有建筑，应按本标准第4.1节~第4.3节的规定计算其水平及竖向地震作用。

10.2.2 既有建筑隔震后，下部结构宜符合本标准第4.7节的规定。既有建筑上部结构构件在地震设计状况下的承载力用按下式验算：

10.2.3 采用现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的方法进行抗震验算时，宜计入加固后仍存在的构造影响，并应符合现行行业标准《建筑抗震加固技术规程》JGJ 116的规定。
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10.2.3 对本条补充说明如下：
?(1)对后续使用年限少于50年的A类房屋建筑，应将国家标准《建筑抗震设计规范》GB?50011中的“承载力抗震调整系数γRE”改用“抗震加固的承载力调整系数γRs”。这个系数是在抗震承载力验算中体现现有建筑抗震加固标准的重要系数，其取值与国家标准《建筑抗震鉴定标准》GB?50023-2009中抗震鉴定的承载力调整系数γRa相协调，除加固专有的情况外，取值完全相同。
?(2)对于B类建筑，宜仍按国家标准《建筑抗震设计规范》GB?50011-2010(2016年版)中的“承载力抗震调整系数γRE”采用，标准的执行用语“宜”意味着，参照国家标准《民用建筑可靠性鉴定标准》GB?50292-2015关于au、bu级构件可不采取措施的规定，当加固技术上确有困难，构件抗震承载力按国家标准《建筑抗震设计规范》GB?50011-2010计算时，墙、柱、支撑等主要抗侧力构件可降低5％以内，其他次要抗侧力构件可降低10％以内。

10.2.4 既有建筑隔震后，上部结构的抗震措施，可按底部剪力比及相应地震烈度确定：

1 隔震结构底部剪力比大于0.5时，隔震结构应按原设防烈度采取相应的抗震措施。

2 隔震结构底部剪力比不大于0.5且大于0.25时，上部结构可适当降低按原设防烈度采取的抗震措施，但烈度降低不得超过1度。下部结构应仍按原设防烈度采取相应的抗震措施。

3 隔震结构底部剪力比不大于0.25时，上部结构可适当降低按原设防烈度采取的抗震措施，但烈度降低不得超过2度。下部结构应仍按原设防烈度采取相应的抗震措施。
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10.2.4 抗震措施不能低于抗震设防烈度6度或者抗震等级四级的要求。

10.2.5 既有建筑经隔震加固，按本标准第10.2.5条进行调整后，应符合现行国家标准《建筑抗震鉴定标准》GB 50023抗震鉴定与加固相关标准的变形、承载能力及抗震措施的要求。有特殊要求的，可提出更高的性能设计目标。

10.2.6 既有建筑周边存在邻近建筑时，净距应符合本标准第5.4.1条的变形规定；不符合时可通过局部切割、平移或设置消能阻尼限位装置等方式解决。
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10.2.6 由于隔震后的上部结构需要与周边完全脱开，并需要有一定的位移空间，因此独栋建筑相对而言更加适合隔震加固。对于平面设缝的建筑以及紧邻周边建筑的加固项目，应做专项论证。
对于多栋建筑的隔震加固，目前一般有几类做法：1)隔震层形成整体，上部结构不连接。此时应验算各栋单体之间的地震作用耦合效应以及位移需求；2)隔震层和上部结构均在各楼层标高处连接，此时应做整体模型的抗震分析，并仍需满足原结构温度缝等设置需求；3)单体做少量平移，以满足隔震建筑的位移需求；4)在单体间设置耗能阻尼装置，兼有限位作用。

10.2.7 上部结构的竖向荷载应通过隔震层有效地传递给下部结构及基础。对于承重墙体、填充墙体及带有构造柱的墙体托换，可选择钢筋混凝土单梁或双夹梁托换。对于框架柱的荷载托换，可选择钢筋混凝土托换点或型钢混凝土托换点，并应与原框架柱通过植筋、后浇混凝土等措施有效传递剪力。托换梁或节点应与隔震层楼板形成整体。相关托换方法可参考附录E。
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10.2.7 常用的墙体、柱的托换形式可参考附录E。其中，型钢混凝土托换节点尤其适合单柱荷载大、托换节点高度受限的托换工程。

10.2.8 当原基础埋深较浅不便于隔震层设置时，可采用变截面梁或增设支点的方式，减小梁高以便于隔震支座的设置。
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10.2.8 原结构基础的埋置深度(或基础顶面标高)在很大程度上影响到隔震层的标高选择。一方面，荷载托换需要托换梁或节点具有足够的截面高度；另一方面，隔震层应尽量避免超过原结构的首层标高，从而影响建筑使用功能及门窗。
此时，可考虑采用变截面梁或增设支点的方式以减小隔震层截面高度。具体方法可参考附录E。

10.2.9 隔震层楼板宜在同一标高，当存在错层时，应加强错层部位的构造措施。多栋单体整体隔震时，连接两个单体的隔震层应做局部加强。

10.2.10 隔震加固时，应考虑上部结构及隔震层的荷载变化，以及传力途径的改变，并对原有地基基础进行承载力复核。
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10.2.10 由于隔震层的现浇混凝土梁板具有一定的厚度，将显著增加传至基础的荷载；同时，若上部结构存在构件加固或装修改造并引起荷载显著增加时，应将该部分的荷载增量一并考虑。
对于墙下条形基础，隔震加固后上部荷载将由线性均布荷载变为点式荷载，此时可参考柱下条形基础的模式进行基础承载力的验算和加固。

10.3 历史建筑的隔震加固设计

10.3.1 历史建筑的安全等级，应根据保护的重要性，结构破坏产生后果的严重性，以及加固项目的性质、范围等划分确定，并应符合表10.3.1的规定。

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10.3.1 结构破坏产生后果的严重性是指结构破坏可能危及生命安全，造成经济损失和社会影响的严重程度。
10.3.2 历史建筑隔震加固的荷载取值应符合下列规定：

1 永久荷载，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009执行或按建筑用料实测值，荷载分项系数应取1.1。

2 可变荷载，一级建筑加固，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009确定；二级建筑加固，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009基本组合的标准值确定，荷载分项系数应取不小于1.1；三级建筑加固，当有可靠的控制措施时，按实际使用荷载确定，但不应低于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009标准值的80％，荷载分项数应取不小于1.0。
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10.3.2 历史建筑结构承载力验算时，其荷载取值可考虑不同加固安全等级的要求。
1 永久荷载应按现行荷载规范取值，若历史建筑中所用材料和构造方式在现行设计中已不再采用，应以实测为准。
2 可变荷载取值中，对于三级建筑加固，当有可靠控制措施时，可按实际使用荷载确定，但不得低于现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB?50009标准值的80％。

10.3.3 当原结构整体或局部存在倾斜时，应根据其安全等级、倾斜量及发展稳定性判断其对整体安全和使用功能的影响，必要时在隔震加固前可采用纠偏处理。

10.3.4 历史建筑的隔震设计中，应根据结构在设防地震和罕遇地震作用下的变形和应力等性能指标，对结构的抗震能力做综合评价。
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10.3.4 对于历史类建筑，在遭遇同样的地震影响时，其损坏程度可略大于相同后续使用年限的其他建筑。

10.3.5 历史建筑中的砖墙宜采用双夹梁式托换方式；木柱可采用抱箍式托换，钢筋混凝土柱可采用钢筋混凝土或型钢混凝土托换节点，并应尽量控制托换结构的高度，避免影响历史建筑的风貌。

10.3.6 历史建筑经隔震加固后，尚应加强对隔震层及上部结构的观测。
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10.3.6 对于有些加固难度较高、有特殊保护要求的历史建筑，可以采用持久的观测及维护方法来保护。通过定期对结构构件和房屋整体的检查和检测，如木结构构件的白蚁、潮湿和腐朽状况，铁质构件的锈蚀和破裂，砌体的风化和开裂，房屋整体的倾斜和变形等，并采取一定的方式进行表面防腐或减小使用荷载来达到保护目的。进行日常维护可以避免更严重问题的发展。

11.1 一般规定

11.1.1 本章适用于采用简易隔震支座作为隔震层的村镇民居建筑。
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11.1.1 本章适用于采用简易隔震支座作为隔震层的村镇民居建筑，即村镇地区不超过3层的框架结构和砌体结构房屋。简易隔震支座一般为质量较轻、无须使用起重设备施工、无须采用复杂连接构造的隔震支座。其造价普遍较低，外观形状可为矩形或圆形。简易隔震支座平面尺寸一般与砌体墙厚一致或略大，长边不限。

11.1.2 村镇民居建筑结构的高宽比，抗震设防烈度6、7度时不宜大于2.0，8度时不大于1.5，9度时不大于1.0。
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11.1.2 村镇民居普遍层数较低，高宽比较小。且简易隔震与结构连接没有传统隔震支座的连接那么可靠，需避免支座与上下部结构脱开，因此对村镇民居结构的高宽比采取了更严格的限制。

11.2 房屋隔震设计要点

11.2.1 隔震设计时，上部结构的总水平地震作用可采用简化计算方法，且应符合下列规定：

1 隔震层顶部的梁板结构，应作为其上部结构的一部分进行设计。

2 对于镇民居建筑隔震后，上部结构的水平地震作用应根据抗震设防烈度、特征周期、场地类别和隔震后体系的基本自振周期，按设防地震作用计算确定。

3 隔震后体系的基本自振周期应按下式计算：

4 村镇民居建筑采用隔震设计时可简化为单自由度体系，隔震后体系的基本自振周期应符合下式的规定:

5 隔震层在罕遇地震作用下的水平剪力和水平位移，可按下列公式计算：

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11.2.1 村镇民居普遍层数少，上部结构刚度较大，因此上部结构可假定为刚体，其隔震分析模型可简化为单自由度体系，根据基本周期和本标准第4章的地震影响系数曲线计算其水平地震作用。对于村镇民居，隔震后其底部剪力比不应大于0.5。公式(11.2.1-2)中0.5为村镇民居隔震后的底部剪力比的设计最大值。
11.2.2 简易隔震支座应符合下列规定：

1 简易隔震支座宜选用重量轻、无复杂的连接要求、施工简便的支座。

2 简易隔震支座罕遇地震下的水平位移值不应超过支座有效边长的0.5倍。

3 简易隔震支座在重力荷载代表值作用下的竖向压应力不应超过5MPa，当简易隔震支座的骨架板材料采用钢板并与结构有可靠连接时可适当提高压应力限值。

4 简易隔震支座的第二形状系数不应小于3，不宜小于4，边长或直径不应小于200mm，支座形状宜采用圆形或矩形。
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11.2.2 简易隔震支座有效边长一般指支座变形方向的边长。当简易隔震支座经受过大的变形时可能会出现翘曲翻滚而失稳的现象，根据广州大学工程抗震研究中心对简易隔震支座的试验结果，极限水平位移值能满足本条限值要求。

11.2.3 当简易隔震结构的阻尼比取0.05时，特征周期应根据场地类别和设计地震分组按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011的规定采用，隔震后的水平地震影响系数可按下式计算：

当简易隔震结构的阻尼比不等于0.05时，隔震后的水平地震影响系数应按本标准第4.2.1条的规定确定。

11.2.4 村镇民居建筑的隔震设计流程应符合下列规定：

1 计算上部结构的重力荷载代表值；

2 根据村镇民居的设防烈度、建筑面积、层数和墙体布置，初步估算所需简易隔震支座的数量；

3 按本标准第11.2.1条计算民居的基本自振周期；

4 计算地震影响系数的阻尼调整系数和衰减指数；

5 计算隔震后的水平地震影响系数；

6 计算罕遇地震下的隔震层水平位移；

7 简易隔震支座符合本条第1款~第6款规定后，应确定简易隔震支座最终布置方案。

11.2.5 隔震层用设置在上部结构与基础之间，隔震层上下用设置钢筋混凝土圈梁，隔震支座的摆放位置为受力较大的位置，其规格、数量和分布，应根据竖向承载力、侧向刚度和阻尼的要求通过设防地震作用计算确定。隔震层在罕遇地震作用下，不宜出现拉应力。隔震支座的布置和选型，应符合下列规定：

1 隔震支座应布置在纵横向承重墙的交接处、独立柱和构造柱下及其他需要设置隔震支座的部位。

2 上部结构的质心与隔震层刚度中心应尽量重合。
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11.2.5 简易隔震支座的布置可参照图2，隔震层构造可参照图3。

11.2.6 村镇民居隔震建筑的隔震措施应符合下列规定:

1 简易隔震支座应设置在基础与上部钢筋混凝土圈梁之间。

2 村镇民居隔震构造措施应保证地震时隔震层能发生相对位移。隔震支座周围300mm内不应有任何阻挡物体；隔震层上部结构与下部结构应设水平隔离缝，缝宽不应小于10mm；隔震结构与局部抗震结构应脱开，上部结构悬挑部分应与室外地面脱开；通过隔震层的管线应采用柔性连接。

3 当室内外高差较大，隔震层位置高于室外地面标高时，可不设置竖向隔震沟；当室内外高差较小，隔震层设置在室外地面标高以下时，则应沿建筑物四周设置一道竖向隔震沟，宽度不应小于300mm。

4 当简易隔震支座与下部结构、上部结构的圈梁无连接时，可适当采取简易限位措施。当简易隔震支座与下部结构、上部结构的圈梁有连接时，可不增加限位措施。

5 村镇民居隔震建筑外部的抗震楼梯与隔震主体结构应脱开。

6 穿越隔震层的水管应采用软管；穿越隔震层的电气、避雷、通信系统的配线应采用柔性连接，并应预留大于300mm的水平变形量。

7 隔震层宜铺厚度不低于30mm的砂垫层，砂垫层上宜铺防雨彩条布。简易隔震支座四周应用柔性泡沫材料填充。

8 隔震层底部及四周应做好排水措施，以防隔震层及四周积水。
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11.2.6 隔震层工艺要求如下：
(1)先浇筑下圈梁，隔震支座可于下圈梁浇筑初凝前置于其上，按压固定，或在下圈梁凝固后涂抹结构胶连接。支座安装后，其每个支座的平整度不大于1/300。
(2)支座置于下圈梁后，在支座四周放置可压缩挡件，支模浇筑上圈梁。
(3)两支座之间的上、下圈梁之间的空隙的处理方式为无隔震橡胶支座处砌一皮砖，上、下圈梁之间的空隙采用泡沫塑料板填充，施工时充当浇筑上圈梁时的底模板，无须施工后拆卸，简单方便。
(4)可压缩挡件的尺寸应与支座最大允许变形一致，一般不小于120mm。
(5)室内±0.000平面以下依次为100mm厚混凝土；混凝土下为一层无纺布或油毡塑料布，防止施工时砂浆漏浆；其下接着为不小于50mm厚的砂垫层；最后为素土夯实层。地面底板与砂垫层之间可选择采用无纺布、油毡布等隔开。
(6)支座在上、下圈梁之间，圈梁两侧以泡沫塑料与砂垫层以及素土夯实层隔开，保证在地震作用时支座压缩泡沫以具有有效的位移变形空间。

11.2.7 村镇民居使用的简易隔震支座应提供合格的出厂检验报告。

附录A 隔震建筑抗震性能设计

A.0.1 隔震建筑抗震性能设计应分析隔震结构方案的特殊性，选用适宜的结构抗震性能目标，并采取满足预期的抗震性能目标的措施。

隔震结构抗震性能目标应综合考虑抗震设防类别、设防烈度、场地条件、隔震层设置和结构的特殊性等各项因素选定。结构抗震性能目标设为A、B、C、D四个等级，结构抗震性能分为1、2、3、4、5、6六个水准（表A.0.1），每个性能目标均与一组在指定地震地面运动下的结构抗震性能水准相对应。

A.0.2 结构抗震性能水准可按表A.0.2进行宏观判别。

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A.0.1、A.0.2 A、B、C、D四级结构抗震性能目标和六个结构抗震性能水准(1、2、3、4、5、6)，与现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010(2016年版)及行业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3-2010在基本原则上保持一致，并为适应本标准对隔震建筑抗震设防目标的要求做了局部的调整。选用抗震性能目标时，需综合考虑抗震设防类别、设防烈度、场地条件、隔震层设置、结构的特殊性、使用功能、建造费用、震后损失和修复难易程度等因素。
本附录适用于采用钢筋混凝土结构(包括钢和混凝土的混合结构)的隔震建筑。对于钢结构隔震建筑，可在本标准设计方法的基础上，参照国家标准《钢结构设计标准》GB 50017-2017、行业标准《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ 99-2015，结合实际工程进行合理的调整及完善。
A.0.3 不同抗震性能水准的结构设计应符合下列规定：

1 第1性能水准的结构，应满足弹性设计要求，在设防地震或预估的罕遇地震作用下，结构构件的抗震承载力用符合下式规定：

2 第2性能水准的结构在设防地震作用下，关键构件抗震承载力应符合式（A.0.3-1）的规定；其正截面承载力应符合式（A.0.3-2）、式（A.0.3-3）的规定；普通水平构件的受剪承载力应符合式（A.0.3-2）的规定，其正截面承载力应符合式（A.0.3-4）的规定：

3 第3性能水准的结构应进行弹塑性计算分析。在预估的罕遇地震或极罕遇地震作用下，关键构件、普通竖向构件及重要水平构件的受剪承载力应符合本标准式(A.0.3-1)的规定，其正截面承载力应符合本标准式(A.0.3-2)、式(A.0.3-3)的规定；部分普通水平构件进入屈服阶段，但其受剪承载力应符合本标准式(A.0.3-2)的规定；结构薄弱部位的层间位移角应符合本标准的相关规定。

4 第4性能水准的结构应进行弹塑性计算分析。在预估的罕遇地震或极罕遇地震作用下，关键构件的抗震承载力应符合本标准式(A.0.3-2)、式(A.0.3-3)的规定；普通竖向构件及重要水平构件的受剪承载力应符合本标准式(A.0.3-2)、式(A.0.3-3)的规定；部分普通水平构件进入屈服阶段；结构薄弱部位的层间位移角应符合本标准的相关规定。

5 第5性能水准的结构应进行弹塑性计算分析。在预估的罕遇地震或极罕遇地震作用下，关键构件的抗震承载力应符合本标准式(A.0.3-2)、式(A.0.3-3)的规定；部分竖向构件进入屈服阶段，但钢筋混凝土竖向构件的受剪截面应符合式(A.0.3-5)的规定，钢-混凝土组合抗震墙的受剪截面应符合式(A.0.3-6)的规定；大部分水平构件进入屈服阶段；结构薄弱部位的层间位移角应符合本标准的相关规定。

6 第6性能水准的结构应进行弹塑性计算分析。在预估的极罕遇地震作用下，关键构件受剪不宜进入屈服阶段；较多的竖向构件进入屈服阶段，但同一楼层的竖向构件不宜全部屈服；允许部分普通水平构件发生比较严重的破坏；结构薄弱部位的层间位移角应符合本标准的相关规定。

附录B 复振型影响系数计算公式

B.0.1 复振型分解反应谱法中j振型和参与系数可按下列公式计算：

B.0.2 j振型水平地震作用效应非比例阻尼影响系数可按下式计算：

B.0.3 采用强迫解耦实振型分解反应谱法进行水平地震作用和作用效应计算时，j振型i质点的水平地震作用应按本标准式（4.3.2-1）和式（4.3.2-3）计算，水平地震作用效应应按本标准式（4.3.2-2）和式（4.3.2-4）计算，其中振型参与系数、耦联系数应按下列公式计算：

附录C 隔震支座连接设计

C.0.1 隔震橡胶支座水平变形后（图C.0.1），隔震支墩及连接部位的附加弯矩应按下式计算：

C.0.2 隔震支墩混凝土局部受压最大压应力（C.0.2）应符合下列公式规定：

C.0.3 隔震支座连接螺栓强度验算（图C.0.3）应符合下列公式规定：

C.0.4 隔震支座预埋件设计（图C.0.4）应符合下列规定：

1 与连接螺栓相连锚筋强度验算应符合下式规定：

2 与连接螺栓相连锚筋的锚固长度应符合下式规定，且不小于250㎜：

3 预埋板中部栓钉受剪承载力设计值应由下列公式确定：

附录D 隔震支座力学分析模型和基本力学性能要求

D.0.1 天然橡胶隔震支座滞回模型（图D.0.1），环境温度为23℃下的水平刚度设计值可按下式进行计算：

考虑温度修正的天然橡胶支座水平刚度设计值可按下式调整：

D.0.2 铅芯橡胶支座滞回模型（图D.0.2），其主要力学性能参数设计值应按下列规定计算：

1 环境温度为23℃时的屈服后水平刚度设计值可按下列公式确定：

2 环境温度为23℃时的水平屈服剪力设计值可按下式确定：

3 屈服前水平刚度设计值可按下式确定：

4 铅芯橡胶支座等效水平刚度和等效阻尼比可按下列公式确定：

D.0.3 弹性滑板支座滞回模型（图D.0.3），其主要力学性能参数设计值应按下列规定计算：

1 环境温度为23℃时的屈服前水平刚度设计值可按下式确定：

2 水平屈服力设计值可按下式确定：

3 弹性滑板支座等效水平刚度可按下式确定：

D.0.4 摩擦摆隔震支座滞回模型（图D.0.4），其主要力学性能参数设计值应按下列规定计算：

1 屈服后水平刚度设计值可按下式确定：

2 水平屈服力设计值可按下式确定：

附录E 既有建筑加固墙体和柱的托换方法

E.0.1 常用的墙体、柱的托换形式（图E.0.1-1~图E.0.6），其中型钢混凝土托换节点适用于单柱荷载大、托换节点高度受限的托换工程。

E.0.2 可考虑采用变截面梁（图E.0.2-1）或增设支点（图E.0.2-2）的方式以减小隔震层截面高度。

本标准用词说明

1 为便于在执行本标准条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：

1）表示很严格，非这样做不可的：

正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；

1）表示严格，在正常情况下均应这样做的：

正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；

3）表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：

正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；

4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。

2 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合......的规定”或“应按......执行”。

引用标准名录

《建筑结构荷载规范》GB 50009

《混凝土结构设计规范》GB 50010

《建筑抗震设计规范》GB 50011

《钢结构设计标准》GB 50017

《建筑抗震鉴定标准》GB 50023

《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223

《核电厂抗震设计规范》GB 50267

《建筑工程容许振动标准》GB 50868

《橡胶支座 第1部分：隔震橡胶支座试验方法》GB 20688.1

《橡胶支座 第3部分：建筑隔震橡胶支座》GB 20688.3

《橡胶支座 第5部分：建筑隔震弹性滑板支座》GB 20688.5

《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3

《空间网格结构技术规程》JGJ 7

《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ 99

《建筑抗震加固技术规程》JGJ 116

《近现代历史建筑结构安全性评估导则》WW/T 0048